Рефераты. Плазменное поверхностное упрочнение металлов






Плазменное поверхностное упрочнение металлов

Глава 2. Физико-химические процессы при воздействии плазменной струи (дуги)


При воздействии плазменной струи (дуги) на поверхности обрабатываемого материала протекают различные физико-химические процессы. Характер их протекания определяется температурой, скоростью и временем нагрева, скоростью охлаждения плазмотрона, свойств обрабатываемого материала и т.д.

В основе плазменного поверхностного упрочнения металлов лежит способность плазменной струи (дуги) создавать на небольшом участке поверхности высокие плотности теплового потока, достаточные для нагрева, плавления или испаре­ния практически любого металла. Основной физической характеристикой плазменного упрочнения является температурное поле, значение которого дает возможность оценить температуру в разных точках зоны термического воздействия (в разные моменты времени), скорость нагрева и охлаждения, а в конечном итоге структурное состояние и фазовый состав поверхностного слоя материала.

2.1. Тепловые процессы и материалы при плазменном нагреве


Процессы поверхностного упрочнения требуют применения концентрированного источника нагрева с плотностью теплового потока на поверхности материала 103 - 106 Вт/см2 . Основным фактором, отличающим плазменный нагрев от лазерного нагрева, является механизм взаимодействия источника энергии с материалом. При лазерном нагреве световой поток излучения, направленный на поверх­ность материала, частично отражается от нее, а частично проходит в глубь материа­ла излучение. Излучение, проникающее в глубь материала, практически полностью поглоща­ется свободными электронами проводимости в приповерхностном слое толщиной 0,1 - 1 мкм [1]. Поглощение приводит к повышению энергии электронов, и вследст­вие этого, к интенсификации их столкновений между собой и передаче энергии кристаллической решеткой металла. Тепловое состояние металла характеризующееся двумя температурами: электронной Те и решеточной Тi , причем Те» Тi. С тече­нием времени (начиная со времени релаксации tР ~ 10-9с) разность температур Те- Тi становится минимальной и тепловое состояние материала можно охарактеризовать общей температурой Тм. Дальнейшее распределение энергии вглубь материала осуществляется путем теплопроводности.

Нагрев поверхности материала плазменной струей осуществляется за счет вынужденного конвективного и лучистого теплообмена:

(2.1.)

 q = qk+

 Для приближенных расчетов тепловых потоков в поверхности используется модель лучистого и конвективного теплообмена основанная на теории погранично­го слоя [2], Плотность конвективного теплового потока определяется из выражения:

 (2.2.)

 

 где λ – коэффициент теплопроводности,

Н - энтальпия единицы массы,

Кт - термодиффузионный коэффициент,

у - координата, нормальная к обрабатываемой поверхности.

В общем виде конвективный нагрев поверхности обусловлен переносом энергии плазменной струи под действием теплопроводности, диффузии. На практике используют более простое выражение:

(2.3.)

где α–коэффициент теплопроводности

 Тплаз - температура плазменной струи на внешней границе

пограничного слоя,

Тпов - температура поверхности.

Связь между α и параметрами плазменной струи выражается через критериальные зависимости (число Нуссельта, Прандля, Рейнольдса и т.д.) выбор для различных случаев взаимодействия плазмы с поверхностью приведен в работах. [2].

Согласно данных работ [3] доля лучистого переноса энергии от плазменной струи к поверхности металла составляет 2-8% от общего баланса энергии. В случае использования импульсной плазменной струи доля лучистого теплообмена возрастает до 20-30%. Лучистый поток к единице площади поверхности в нормальном направлении определяется следующим образом [4]

 (2.4.)

  


где ξ1- интегральная поглощательная способность поверхности,

 ξ2 -степень черноты плазмы

 σс- постоянная Стефана-Больцмана

 Т -температура плазмы

Учитывая, что теплообмен между струей и поверхностью в основном определяется конвективной составляющей теплового потока, то пренебрегая лучистым теплообменом (за исключением импульсной плазменной струи)

можно рассчитать тепловой поток по выражению Фея-Риддела [5]

(2.5.)


 

 или

 (2.6)

 


 где Рг - усредненное число Прандля,

 (ρµ)ω, (ρµ)s - плотность и коэффициент динамической вязкости плазмы при

 температурах, соответственно, поверхности тела и внешней границы

 пограничного слоя,

 Lе - число Льгоса - Семенова,

 Ld - энергия диссоциации, умноженная на весовую долю атомов,

 со­ответствующую температуре струи,

  - градиент скорости в критической точке, равный ~ U плазм / d сопла

 hs- полная энтальпия плазменной струи.

При нагреве поверхности металла плазменной дугой (плазмотрон прямого действия), эффективность нагрева возрастает за счет электронного тока q е

 (2.7.)

q = qk + qл +

 Дополнительная тепловая мощность за счет электронного тока рассчитыва­ется из выражения:

(2.8.)

 

 Эффективный КПД плазменно-дугового нагрева на 10-30 % выше, чем при использовании плазменной струи и может достигать 70=85 % [3,6]. Энергетический баланс плазменного нагрева при атмосферном давлении выглядит следующим образом: 70 % - конвективный теплообмен;

 20 % - электронный ток;

 10 % - лучистый теплообмен.

 При использовании плазменной струи (дуги), как источника тепловой энер­гии, наибольший интерес представляет распределение теплового потока по пятну нагрева. Распределение удельного теплового потока q2в пятне нагрева приближен-но описывается законом нормального распределения Гаусса [7]

 qz = q2m exp (-Kr2) (2.9.)


 где К - коэффициент сосредоточенности, характеризующий форму кривой нормального распределения, а следовательно концентрацию энергии в пятне нагре­ва,

 q2m - максимальный тепловой поток.

 Коэффициент сосредоточенности играет большое значениев процессах плазменного упрочнения, т.к. - регулирует скорость нагрева поверхностного слоя металла. Максимальная плотность теплового потока в центре пятна нагрева связана коэффициентом сосредоточенности выражением [7]

 (2.10.)

 

Теплообмен между плазменной струей и упрочняемой поверхностью происходит в области пятна нагрева, условный диаметр которого равен:

 

На границе этого пятна нагрева удельный тепловой поток составляет 0.05 % от максимального g [7].

Параметры режима работы плазмотрона оказывают сильное влияние на коэффициент сосредоточенности. С увеличением силы тока К возрастает. Уменьшение диаметра сопла (d!с≤5) увеличивает К. С увеличением расхода плазмообразующего газа коэффициент сосредоточенности имеет максимум, рис.2.

 

 

 

 

На коэффициент сосредоточенности оказывает большое влияние способ подачи газа, геометрия сопла и электрода. В таблице 2.1. приведены экспериментальные и расчетные величины эффективного КПД нагрева, коэффициента сосредоточенности, тепловой плазменной дуги в зависимости от способа подачи плазмообразующего газа, геометрии сопла и катода. Видно, что переход от максиальной к тангенциальной подаче газа в сопло (при постоянном расходе) увеличивает коэффициент сосредоточенности на 15-40 % при одновременном увеличении эффективного КПД нагрева. Параболическая форма сопла формирует хорошо направленный плазменный поток, по сравнению с другими формами, однако степень сжатия дуги при этом снижается.

 Использование кольцевого катода предпочтительнее при тангенциальной подаче газа, т.к. в случае аксиальной подачи нарушается однородность столба дуги


Диаметр

сопла, мм

Длина канала сопла(мм)

 U,B

I,A

 Способ подачи

 газа в сопло

 Геометрия

Эффективный КПД нагрева, %

Коэффициент сосредоточенности дуги, см.











 сопла

катода





1

2

3

4

5

6

7

8

9

2

4,4

35

100

тангенциальный

цилиндр

стержень

68

13,2

2

4,4

35

100

------/------

парабола

------/------

60

10,1

2

4,4

35

100

------/------

раструб

------/------

49

 6,5

2

4,4

35

200

------/------

цилиндр

------/------

70

15,1

2

4,4

25

200

------/------

парабола

------/------

63

11,8

2

4,4

25

200

------/------

раструб

------/------

51

 6,9

3

3

3

3

4,4

3,0

3,0

3,0

25

200

аксиальный

цилиндр

стержень

58

10,8

25

200

------/------

цилиндр

------/------

50

7,2

25

200

------/------

цилиндр

------/------

39

4,8

25

200

Аксиально-тангенциальный

цилиндр

------/------

61

11,2

4

5,0

23,5

300

аксиальный

цилиндр

стержень

63

11,5

4

5,0

23,5

300

аксиальный

парабола

------/------

54

8,1

4

5,0

23,5

300

аксиальный

раструб

------/------

50

5,1

4

5,0

23,5

300

 Аксиально-тангенциальный

цилиндр

------/------

70

15,2

5

6,2

23

150

тангенциальный

цилиндр

кольцо

50

5,9

56,8

24

200

------/------

------/------

------/------

55

6,2

5 6,9

26

300

------/------

------/------

 ------/------

60

6,8

2 4

35

150

тангенциальный

цилиндр

стержень

65

17,8

33,5

24

300

------/------

------/------

 ------/------

60

16,8

4 6,2

28

300

 ------/------

------/------

------/------

64

17,1

 Табл. 2.1.

Влияние способа подачи газа (аргона) в сопло, геометрия сопла и катода на эффективный КПД нагрева и коэффициент сосредоточенности плазменной дуги

 

 Геометрия сопла


по сечению сопла. При использовании сопла с фокусирующим газом коэффициент сосредоточенности увеличивается. От степени обжатия столба дуги зависят энергетические характеристики плаз­мотронов (напряжение дуги, эффективная тепловая мощность, концентрации тепло­вого потока и др.), [26,27]Так сжатие дуги, горящей в аргоне при силе тока 150-200Д-А (за счет изменения диаметра сопла и его положения по длине вольфрамового катод а), привело к увеличению напряжения дуги и напряженности электрического поля в столбе дуги, рис,2.2.


 


Рис.2.2. Распределение теплового потока дуги g( r) по радиусу пятна нагрева малоамперной дуги в зависимости от степени сжатия [ 26]. 1-свободно горящая электрическая дуга;

2- незначительно сжатая электрическая дуга; 3- сжатая электрическая дуга

Исследования, проведенные Новокрещеновым М.М., Рыбаковым Ю.В., Бадьяновым Б.Н., Давыдовым В.А. показали, что на коэффициент сосредоточенности аргоновой плазменной дуги оказывают влияние добавки WF6, SF6, SiCl4, CCl4 и дру­гих газов. Так небольшая добавка (0,02-0,5 %) ВР3 к аргону при одинаковых на­чальных условиях увеличивает эффективный КПД нагрева в среднем на 10-15 %, табл.2.2.

 

Влияние добавок галогенидов к плазмообразующеьу газу на коэффициент сосредоточенности и эффективный КПД нагрева.

 Табл.2.2.

Плазмообразующий газ

Эффективный КПД нагрева, %

Коэффициент сосредоточенности, см2

Ar

Ar + BF3

Ar + CCl4

Ar + WF6

60

68

66

70

11,6

14,5

13,8

15,2

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10



2012 © Все права защищены
При использовании материалов активная ссылка на источник обязательна.