Iпл.вст = 300 А. Iпл.вст = 300 А. ³ Iр = 257,15 А
Для предохранителя П6: (коттеджи+ парик.)
Iпл.вст = 125 А. Iпл.вст = 125 А. ³ Iр = 116,5 А
4. Выбор мощности трансформаторов
При наличии потребителей 1-й и 2-й категорий и отсутствии централизованного резерва трансформаторов главной понижающей подстанции выполняется двух-трансформаторными. При этом мощность каждого трансформатора определяется как:
Sном.тр ³ Sр / 2 × 0.7 (4.1.)
что соответствует при аварийном режиме выходе из строя одного из трансформаторов 40% перегрузке оставшегося в работе трансформатора в режиме максимальной нагрузки.
4.1. Выбор мощности трансформаторов двухтрансформаторной подстанции 10/0.38 кВ
кВА.
Согласно выражению (4.1.) получим:
Sном.тр ³ 466,422 / 2 × 0.7 = 333,159 кВА.
Выбираем трехфазные двухобмоточные трансформаторы 10/0.4 мощностью
Sном.тр = 400 кВА.
Таблица 1.
Параметры трехфазного двухобмоточного трансформатора 10/0.4 кВ
Номинальная мощность Sном (кВА)
uk,%
DPk
(кВт)
DPхх
DQхх
(кВАр)
rt
(Ом)
xt
400
4.5
5.5-5.9
0.92-1.08
12.0
3.7
10.6
4.7. Выбор мощности трансформаторов двухтрансформаторной подстанции 110/10 кВ
Sр2 = (4.2.)
PА = 1000 кВт; cosj = 0.86; tgj = 0.593;
QА = PА × tgj = 1000 × 0.593 = 590 кВАр;
PВ = 850 кВт; cosj = 0.83; tgj = 0.67;
QВ = PВ × tgj = 850 × 0.67 = 571 кВАр;
PС = 29000 кВт; cosj = 0.8; tgj = 0.75;
QС = PС × tgj = 29000 × 0.75 = 21750 кВАр;
= 424,65 + 1000 + 850 + 29000 = 31274,65 кВт.
= 192,929 + 590 + 571 + 21750 = 23103,93 кВАр.
Согласно выражению (4.2.) получим:
Sр2 = = 38883,1кВА.
Sном.тр ³ 38883,1/ 2 × 0.7 = 27773,64 кВА.
Выбираем трехфазные двухобмоточные трансформаторы 110/10 кВ мощностью: Sном.тр = 32000 кВА.
Таблица 2.
Параметры трехфазного двухобмоточного трансформатора 110/10 кВ
32000
10.5
145
35
240
1,87
43,5
5. Определение потерь активной мощности и энергии в местной сети
Потери мощности складываются из потерь мощности в линиях и в трансформаторах. Потери активной мощности в линии в кВт могут быть определены по следующим выражениям:
, (5.1.)
где I,P,Q,S – ток, активная, реактивная и полная мощности, протекающие в линии, Uном, Rл – номинальное напряжение и активное сопротивление линии.
При определении суммарных потерь активной мощности в сети производится суммирование потерь мощности в отдельных ветвях:
, (5.2.)
где индекс k равен числу ветвей в схеме сети.
Потери активной мощности в трансформаторе можно определить по формуле:
, (5.3.)
где DPст – потери мощности в стали, приближенно равные потерям холостого хода трансформатора;
DPм - потери в меди трансформатора, которые могут приниматься равными потерям короткого замыкания;
Sр, Sном - расчетная нагрузка и номинальная мощность трансформатора.
При двух параллельных трансформаторах выражение (5.3.) запишется как:
, (5.4.)
Для определения годовых потерь энергии в линиях суммарные потери мощности в линиях должны быть умножены на время потерь t :
DАSл = DРSл × t, (5.5.)
которое зависит от времени использования максимальной нагрузки Ти и может быть определено по формуле:
t = (0.124 + Ти / 10000)2 × 8760. (5.6.)
Годовые потери энергии в параллельных трансформаторах определяются как
, (5.7.)
Суммарные потери энергии складываются из потерь энергии в линиях и трансформаторах:
DАS = DАSл + DАSt (5.8.)
Зная стоимость 1 кВт×ч электроэнергии с, можно оценить стоимость потерь электроэнергии в течение года:
C =DАS × c, руб (5.9.)
*0,443*160=13,543кВт
*1,94*45=3,3кВт
*0,443*100=6,640кВт
*0,326*190=25,219кВт
В 2-х параллельных трансформаторах:
Годовые потери энергии в линиях
DАSл = DРSл × t
Годовые потери энергии в трансформаторах
Суммарные потери энергии
Стоимость потерь
6. Расчет замкнутой электрической сети
6.1. Определение перетоков мощности и токов на участках замкнутой электрической сети
На первом этапе расчёта замкнутая электрическая сеть разрезается по источнику питания и заменяется сетью с двухсторонним питанием.
Активная и реактивная мощности, передаваемые от первого источника питания И1 при неучёте потерь мощности в сети, определяются как
, (6.1.)
где Pi и Qi – активная и реактивная мощности i-й расчётной нагрузки;
li -И2 – расстояние от i-й нагрузки до второго источника питания;
lИ1 -И2 – расстояние между источниками питания;
n – число нагрузок.
Определяются перетоки мощности на участках сети с двухсторонним питанием с использованием первого закона Кирхгофа:
pИ1-а + j × qИ1-а = pИ1 + j × qИ1
pа-б + j × qа-б = pИ1-а + j × qИ1-а – Pа – j × Qa
pб-в + j × qб-в = pа-б + j × qа-б – Pб – j × Qб (6.2.)
pв-И2 + j × qв-И2 = pб-в + j × qб-в – Pв – j × Qв = pИ2 + j × qИ2
Если в процессе расчёта значение активного или реактивного перетока становится отрицательным, это означает, что найдена точка токораздела соответственно активной или реактивной мощности, в которой нагрузка получает питание с двух сторон.
По значениям активного и реактивного перетоков определяются полные мощности перетоков как
, (6.3.)
а по ним значения токов на участках сети
, (6.4.)
6.2. Определение сечения провода кольцевой сети по экономической плотности тока
Сечение проводов sэк (экономическое сечение провода) по экономической плотности тока jэк, которая является нормированным обобщенным показателем, приближенно соответствующим минимуму приведённых затрат на сооружение и эксплуатацию линии находится как:
, (6.5.)
где Iр – расчетный ток линии, определенный по формуле (6.4.);
значение jэк (А/мм2) зависит от времени использования максимальных нагрузок, типа линии и района её прокладки, в курсовом проекте принимается jэк =1,1 (А/мм2).
Если сечение провода на всех участках сети нужно выбрать одинаковым, то в (6.5.) в качестве Iр должен использоваться эквивалентный ток Iэкв, при котором потери мощности будут такими же, как и при расчётных токах на участках кольцевой сети, определенных по (6.4.).
Эквивалентный ток определяется как
, (6.6.)
где индекс i соответствует номеру участка кольцевой сети;
Iрi и li – значение тока на i-м участке и длина i-го участка;
lИ1-И2 – расстояние между источниками питания.
Выбираем ближайшее к sэк табличное значение сечения провода как:
sтабл sэкв (6.7.)
и определяем для него активное R0 и индуктивное X0 удельные сопротивления провода, а также допустимый ток по нагреву Iдоп.
Проверяем выполнение условия:
Imax £ Iдоп (6.8.)
где Imax – соответствует максимальному из токов источников питания. Если условие (6.8.) не выполняется, то необходимо выбрать провод большего сечения.
Расчёт:
1.
РА/
РВ/
Узел 2 – является точкой токораздела
2. Определение сечения провода кольцевой сети по экономической плотности тока
sтабл sэв
50мм247,8мм2
Параметры воздушной линии АС-50 R0=0.65 Ом/км X0=0.392 Ом/км
Imax £ Iдоп
91,328А £ 215А
Осуществляется проверка провода по допустимой потере напряжения, которая определяется в соответствии с (2.1.). Следует учесть при этом, что потери напряжения от протекания активной мощности (реактивной) мощности в активном (реактивном) сопротивлении на участках от источника питания до точки токораздела активной (реактивной) мощности будут одинаковыми.
При совпадении точек токораздела активной и реактивной мощностей потерю напряжения на участке от любого источника питания до этой точки необходимо сравнить с допустимой потерей напряжения
DU £ DUдоп (6.9.)
При несовпадении точек токораздела необходимо определить потерю напряжения до точек токораздела как активной, так и реактивной мощности, выбрать максимальную и проверить выполнение условия (6.9.)
Проверить провод по допустимой потере напряжения в аварийном режиме. Наиболее тяжелым является аварийное отключение того связанного с источником питания провода, по которому передается большая мощность.
Потеря напряжения в разомкнутой сети с несколькими нагрузками, которая образуется в результате отключения провода у источника питания, определяется по выражению (2.1.), как рассмотрено в разделе 2.1.
Выбор сечения провода по экономической плотности тока выполним с помощью IS1 – программы.
Выбранное нами сечение не удовлетворяет условию, выбираем новую марку провода с сечением 120 мм2. АС-120: r=0.27Ом/км, х=0,365 Ом/км, Iдоп =375 А
суммарная длина линии
dl 18.000000
мощность источника питания
pi 1352.700000qi 820.039800
перетоки мощности на участках линии
pp,qp 1 1352.700000 820.039800 2 352.700100
230.039800 3 -497.299900 -340.960200 4
-921.950000 -533.889200
2точка токораздела активных мощностей
2точка токораздела реактивных мощностей
токи на участках линии
car 1 91.328390 2 24.311560 3
34.811920 4 61.509600
эквивалентный ток
care 52.579050
экономическое сечение провода 52.579050
потеря напряжения в нормальном режиме на участках линии
ul 1 199.363100 2 107.516100 3
129.360700 4 177.518400
максимальная потеря напряжения в нормальном режиме до точек активного и реактивного токораздела
ua 306.879200
ur 306.879200
сечение провода r0= 2.700000E-01 x0= 3.650000E-01
аварийный режим
потеря U при аварийном отключении провода в конце 798.832900
потеря U при аварийном отключении провода в начале 1196.178000
7. Расчёт разомкнутой электрической сети с трансформаторами
Цель расчёта заключается в определении на основе информации о значении напряжения, а также значениях активной и реактивной мощностей в нагрузочном узле 2 схемы сети, показанной на рис.3(а), напряжений в узлах 1, а, б и перетоков мощности на отдельных участках сети. Вспомогательными являются задачи, связанные с определением параметров элементов схемы замещения электрической сети, показанной на рис.3(б). Номинальное напряжение нагрузочного и генераторного узлов полагается равными 10 кВ, а номинальное напряжение линии 220(110) кВ.
Повышающий и понижающий трансформаторы Т1 и Т2 на схеме замещения представлены активным и индуктивным сопротивлениями, а поперечная проводимость трансформатора заменена постоянной нагрузкой (потерями активной и реактивной мощностей в стали трансформатора DPст +j× DQст , приближенно равными потерям холостого хода DPх+ +j× DQх):
Sст = DPст +j× DQст= DPх +j× DQх (7.1.)
7.1. Выбор сечения проводов двухцепной линии по экономической плотности тока
Для определения расчетного тока двухцепной линии:
, (7.2.)
необходимо оценить протекающую по линии мощность, которая может быть определена как сумма нагрузки Pн +j× Qн и потери мощности DPt2 +j× DQt2 в трансформаторе Т2:
Pл +j× Qл = Pн +j× Qн+ DPt2 +j× DQt2. (7.3.)
Числитель выражения (7.2.) соответствует протекающей в линии полной мощности;
двойка в знаменателе делит эту мощность между параллельными ветвями;
Uл.ном – номинальное напряжение линии, равное 220(110) кВ.
Мощность трансформаторов Т1 и Т2 может быть выбрана одинаковой по мощности нагрузки двухцепной линии с трансформаторами и условию (4.1.). Для выбранных трансформаторов определяются, Приложение 7 [1]:
· табличные значения активного rt и индуктивного xt сопротивлений трансформаторов, приведенные к стороне высокого напряжения трансформатора;
· значения активных и реактивных потерь холостого хода DPх +j× DQх, которым полагаются равными потери в стали трансформатора DPст +j× DQст;
· активные потери короткого замыкания трансформатора DPк , которым полагаются равными потери активной мощности в меди трансформатора DPм;
· напряжение короткого замыкания трансформатора uк в процентах, использующееся при вычислении реактивных потерь короткого замыкания:
(7.4.)
которым полагаются равными потери реактивной мощности в меди трансформатора.
Потери мощности двух параллельных трансформаторов можно определить по формуле:
. (7.5.)
Экономическое сечение проводов линии определяется при заданном значении экономической плотности тока в соответствии с (6.5.). Сечение проверяется по нагреву, условие (3.1.), и допустимой потере напряжения в нормальном, и связанном с выпадением одной из параллельных линий аварийном режимах.
7.2. Определение параметров режима двухцепной линии электропередачи с трансформаторами
Расчёт режима начинаем с нагрузочного узла. Поскольку номинальные напряжения U1ном = U2ном отличаются от номинального напряжения линии Uл.ном, приводим напряжение U2 к номинальному напряжению линии как:
, (7.6.)
где kt2 – коэффициент трансформации трансформатора Т2, равный отношению номинального напряжения линии к номинальному напряжению нагрузки;
- вторичное напряжение трансформатора, приведённое к стороне высокого напряжения.
Приведённое напряжение в узле б отличается от приведённого напряжения в узле 2 на величину потерь напряжения в трансформаторе Т2, определяемых по значениям активной и реактивной нагрузки в узле 2, эквивалентным значениям сопротивлений параллельных трансформаторов и приведенному напряжению :
. (7.7.)
Мощность, генерируемая половиной емкости на землю двухцепной линии в точке б, определяется как:
, (7.8.)
где b0 – удельная проводимость на землю линии умножается на длину линии l и на 2, так как линии параллельны, делится на 2, так как рассматривается проводимость только половинной емкости в соответствии с П-образной схемой замещения линии.
Переток мощности в конце линии Pб-а + j× Qб-а отличается от мощности нагрузки на величину потерь мощности в трансформаторе и мощность, генерируемую линией (7.8.)
(7.9.)
В (7.9.) потери мощности в меди трансформатора определены иначе, чем в (7.5.), следует также обратить внимание на то, что реактивная мощность в конце линии больше реактивной мощности в начале трансформатора Qб-2 > Qб-а на мощность, генрируемую линией в точке б. Определяем переток мощности в начале линии, отличающийся от перетока в конце линии на величину потерь мощности в линии:
(7.10.)
где rл/2, хл/2 – активное и индуктивное сопротивления параллельных линий.
Аналогично (7.7.) определяется приведённое напряжение в точке а, отличающееся от приведённого напряжения в точке б на величину потерь напряжения в линии:
. (7.11.)
Найдём мощность, генерируемую линией в точке а:
, (7.12.)
Определяется мощность, поступающая из источника питания и отличающаяся от мощности в начале линии на величину потерь мощности в трансформаторе Т1, и мощность, генерируемую линией в узле а:
(7.13.)
где rt1/2, хt1/2 – эквивалентные активное и индуктивное сопротивления параллельных трансформаторов.
Определяем приведенное:
, (7.14)
и действительное напряжения в узле 1:
. (7.15.)
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
Активная мощность PNn 35.043000
Реактивная мощность QNn 24.392000
Длина линии dl 29.000000
dl 29.000000
Индуктивное сопротивление трансформатора xt 43.500000
Активные потери мощности в стали dpst 3.500000E-02
Реактивные потери мощности в стали dqst 2.400000E-01
Потери короткого замыкания dpk 1.450000E-01
Напряжение короткого замыкания uk 10.500000
Номинальная мощность трансформатора str 32.000000
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЁТА
номинальные напряжения тр-ра :121/10.5 кВ
jэкономическое:1А/мм2
доп потеря напряжения:7700B
полная мощность нагрузки 42.696390
акт.переток в линии 35.242070 реакт. переток в линии 27.862830
потери акт мощн в ст.т-ра 1.990685E-01
потери реакт мощн в ст. т-ра 3.470829
потери реакт. мощн в меди тр-ра = 3.360000
полная мощность в конце линии 44.925950
ток в линии 107.181800
расчетное сечение линии 107.181800
потеря напряжения 2632.408000
выбрать провод r0= 3.300000E-01x0= 3.710000E-01b0= 2.870000E-06
выбрать провод r0= 3.300000E-01 x0= 3.710000E-01b0= 2.870000E-06
приведенное напряжение в конце тр-ра 121.000000
потеря акт, реакт.мощн.в тр-ре. 1.164188E-01 2.708138
акт, реакт. мощности в начале тр-ра2. 35.229420 27.580140
напряжение в конце линии 125.655300
мощность, генерируемая в конце линии 1.314139
акт., реакт мощности в конце линии 35.229420 26.266000
напряжение в начале линии 128.121300
акт., реакт мощности в начале линии 35.814620 26.923910
мощность, генерируемая в начале линии 1.366227
акт, реакт. мощности в конце тр-ра1. 35.814620 25.557680
приведенное напряжение генератора 132.721400
напряжение генератора 11.517150
акт., реакт мощности генератора 35.994890 28.602730
CDO-6.0 / (27.02.04)
Дата: 2008:05:26
Время расчета: 21:39:42
Для задания коэффициентов трансформации используется полярная система координат
*ЧСЕТЬ * Основные данные
---------- Bремя:21:39:44.75
Считаны данные: BEAST ( )
*ПЧСЕТЬ * Просмотр основных данных
---------- Bремя:21:39:52.49
*СРЖМ * Расчет установившегося режима
---------- Bремя:21:40:00.07
(B): В узле 1 задан источник реак.мощности без пределов регулирования
Oбобщенные данные по схеме BEAST
-----------------------------------
узлов- 16 ветвей- 13
генераторов- 1 трансформаторов- 6
из них синхр. компенсаторов- 0 из них с регулированием- 4
узлов с нагрузкой- 11 тр-ов с поперечным рег.- 0
узлов со с.х.н.- 0 ветвей с фикс. P- 0
узлов с шунтами- 0 параллельных ветвей- 6
из них управляемых- 0 перетоков сальдо- 0
узлов с пределами- 0 ветвей с пределами- 4
контр. параметров по узлам- 0 контр. параметров по ветвям- 12
узлов с стк- 0 отключенных ветвей- 0
Температура: 20 град.
Частота системы 1 = 50.00 гц
Суммарная нагрузка по Р: 34392. кВт по Q: 25393. кВАр
Суммарная генерация по Р: 35043. кВт по Q: 25577. кВАр
Номера балансирующих узлов по:
P: 1
Q: 1
Итерация Pнб max( узел) Qнб max ( узел) шаг якобиан ннэ
0 Q-U 59870.840( 2) 93880.640( 3) .100E+01 .543*E 137 107
1 P-D 31201.040( 4) 11193.800( 3) .119E+01 .543*E 137 107
2 PQ 11860.380( 4) 15211.350( 3) .578E+00 .543*E 137 107
3 PQ 2985.551( 4) 3693.785( 3) .774E+00 .851*E 138 106
4 PQ 74.539( 10) 28.244( 4) .101E+01 .729*E 139 106
5 PQ 1.209( 10) .928( 4) .104E+01 .116*E 138 105
(И): Pасчет закончен. Mакс.небаланс = .95703E-01
*ПЧРЖМ * Просмотр результатов расчета
---------- Bремя:21:40:02.60
Информация об узлах схема: BEAST
У з е л напряжение угол Pн Qн Pг Qг Pш Qш Pнб Qнб
И м я Номер кВ град кВт кВАр кВт кВАр кВт кВАр кВт кВАр
1 11.000 - - - 36309.3 33406.1 - - - -
122.076 -2.245 - - - - - - - -
3 116.593 -2.646 - - - - - - - -
4 10.256 -5.183 32000.0 24000.0 - - - - - -
5 10.126 -5.463 850.0 530.0 - - - - - -
6 10.011 -5.710 850.0 638.0 - - - - - -
7 10.103 -5.595 - - - - - - - -
8 .399 -6.208 326.2 106.1 - - - - - -
9 .391 -6.162 - - - - - - - -
10 .365 -4.660 93.8 45.4 - - - - - -
11 .362 -4.414 42.0 20.3 - - - - - -
12 .360 -4.290 9.6 4.6 - - - - - -
13 .391 -6.172 70.0 17.6 - - - - - -
14 .391 -6.174 3.9 1.0 - - - - - -
15 .392 -6.188 95.0 19.3 - - - - - -
16 .389 -6.181 51.1 10.4 - - - - - -
------- ------- ------- ------- ------- -------
34391.6 25392.8 36309.3 33406.1 .0 .0
---------- Bремя:21:40:38.19
---------- Bремя:21:40:40.61
2 122.076 -2.245 - - - - - - - -
Информация о ветвях схема: BEAST
Ветвь Pij Qij Pji Qji дP корона дQ Iл Kзагр Qг
I J кВт кВАр кВт кВАр кВт кВт кВАр А кВАр
2- 3 36082.6 30145.6 -34663.0 -28549.4 1419.65 - 1596.17 222.6 - -
4- 5 1324.0 847.5 -1311.3 -830.4 12.69 - 17.15 88.6 - -
4- 7 1126.9 602.4 -1114.3 -585.4 12.57 - 17.00 72.0 - -
5- 6 461.3 300.4 -457.3 -295.0 3.99 - 5.39 31.4 - -
6- 7 -392.7 -343.0 395.6 347.0 2.93 - 3.96 30.1 - -
8- 9 237.3 91.6 -232.4 -90.0 4.87 - 1.66 368.1 - -
8- 15 149.3 30.3 -146.5 -29.7 2.85 - .52 220.5 - -
9- 10 158.4 71.3 -146.1 -70.5 12.27 - .87 256.6 - -
9- 13 74.0 18.7 -73.9 -18.6 .13 - .05 112.8 - -
10- 11 52.3 25.0 -51.6 -25.0 .67 - .05 91.7 - -
11- 12 9.6 4.6 -9.6 -4.6 .06 - .00 17.1 - -
13- 14 3.9 1.0 -3.9 -1.0 .00 - - 6.0 - -
15- 16 51.5 10.4 -51.1 -10.4 .35 - .06 77.5 - -
-------- ------ -------- --------
1473.03 .00 1642.89 .0
Информация о трансформаторах схема - BEAST
Имя об'екта Имя тр-ра узел Uтек Kмод Карг P Q I Kзагр dP dQ Psh Qsh
кВ кВт кВАр А о.е. кВт кВАр кВт кВАр
2 122.076 11.524 - -18041.3 -15072.7 111.3 .55 54.78 1314.76 58.59 315.5
1 11.000 18154.7 16703.0
-------------------------------------------------------------------------------------------
3 116.593 10.952 - 17331.5 14274.7 111.3 .55 52.58 1261.94 53.45 287.8
4 10.256 -17225.4 -12724.9
7 10.103 25.000 - 359.3 119.2 21.7 - 2.95 5.20
8 .399 -356.4 -114.0
--------------------------------------------------------------------------------------------
И т о г о: 220.63 5163.79 224. 1206.
Tаблица распределения потерь в схеме: BEAST
Cуммарные мощности : активн. реактивн.
H а г р у з к а 34391.6 25392.8
Г е н е р а ц и я 36309.3 33406.1
Генерация ЛЭП .0
П о т е р и в:
Ш у н т а х .0 .0
из них в БСК .0
СК .0
Л Э П 1473.0 1642.9
на корону по g .0
На корону по хар-ке .0
Трансформаторах 220.6 5163.8
в шунтах 224.1 1206.7
Суммарные потери 1917.7 8013.3
Потери в линиях электропередач
U ном U ср. активные % реактивные % генер. в ЛЭП % корона %
4 .4 21.20 1.1 3.22 .0 .00 .0 .00 .0
10.5 10.3 32.18 1.7 43.50 .5 .00 .0 .00 .0
110.0 119.3 1419.65 74.0 1596.17 19.9 .00 .0 .00 .0
-------- ----- -------- ----- -------- -----
Итого: 1473.0 76.8 1642.9 20.5 .0 .0
Потери в трансформаторах
U ном DP обмотки % DQ обмотки % DP шунта % DQ шунта %
10.5 5.90 .3 10.39 .1 .00 .0 .00 .0
110.0 214.73 11.2 5153.40 64.3 224.09 11.7 1206.66 15.1
-------- ----- -------- ----- -------- ----- -------- -----
Итого: 220.6 11.5 5163.8 64.4 224.1 11.7 1206.7 15.1
_
Список использованной литературы
1. И.И. Голуб. Методические указания к курсовому проету по дисциплине «Электрические сети предприятий железнодорожного транспорта», г. Иркутск 1999 г.
2. И.И. Голуб. Задания и методические указания к курсовым проектам по дисциплине «Электрические сети предприятий железнодорожного транспорта», г. Иркутск 2001 г.
3. Караев Р.И., Волобринский С.Д., Ковалев И.Н. Электрические сети и энергосистемы / Учебник для вузов ж.-д. транспорта.-М.: Транспорт, 1988. 326 с.
4. Курс лекций по дисциплине «Электрические сети предприятий железнодорожного транспорта».
Страницы: 1, 2