Uн.а. = 380В, Iн.а.= 400А, Iн.р.= 380А.

Проверяем автомат исходя из расчетных данных:

Uн.а. ≥ Uэл. сети, 380 В = 380 В

Iн.а. ≥ Iрасч. 400А > 379 А

Отсюда следует, что автоматический выключатель удовлетворяет предъявляемым требованиям.

7.3 ВЫБОР АВТОМАТИЧЕСКОГО ВЫКЛЮЧАТЕЛЯ ДЛЯ ТРАНСФОРМАТОРА ЩИТА ОСВЕЩЕНИЯ

Согласно справочника номинальный ток автомата ВА5133 не должен быть менее расчетного тока линии, т.е. при выборе автомата должны соблюдаться следующие условия:

Для защиты питающих линий силовых трансформаторов ТСЗ 63 выбираем автоматический выключатель ВА5133 с комбинированным расцепителем, по условию длительно допустимого тока линии, равного в данном случае расчетному номинальному току силового трансформатора. Автоматический выключатель имеет следующие технические данные

Uн.а. = 380В, Iн.а.= 160А, Iн.р= 95,7А.

Проверяем автомат исходя из расчетных данных:

Uн.а. ≥ Uэл.сети, 380 В = 380 В

Iн.а. ≥ Iрасч. 160А > 95,7 А

Отсюда следует, что автоматический выключатель удовлетворяет предъявляемым требованиям.

7.4 ВЫБОР АВТОМАТИЧЕСКОГО ВЫКЛЮЧАТЕЛЯ ДЛЯ СЕКЦИЙ ШИН ЩИТА КРАНОВ

Согласно справочника номинальный ток автомата ВА5139 не должен быть менее расчетного тока линии, т.е. при выборе автомата должны соблюдаться следующие условия:

Для защиты питающих линий секций шин щита кранов выбираем автоматический выключатель ВА5139 с комбинированным расцепителем, по условию длительно допустимого тока линии, равного в данном случае расчетному номинальному току силового трансформатора. Автоматический выключатель имеет следующие технические данные Uн.а. = 380В,

Iн.а.= 1000А, Iн.р.= 703,26А.

Проверяем автомат исходя из расчетных данных:

Uн.а. ≥ Uэл.сети, 380 В > 220 В

Iн.а. ≥ Iрасч. 1000А > 703,26А

Отсюда следует, что автоматический выключатель удовлетворяет предъявляемым требованиям.

7.5 ВЫБОР АВТОМАТИЧЕСКОГО ВЫКЛЮЧАТЕЛЯ ДЛЯ СЕКЦИЙ ШИН ЩИТА ОСВЕЩЕНИЯ

Согласно справочнику номинальный ток автомата ВА5735 не должен быть менее расчетного тока линии, т.е. при выборе автомата должны соблюдаться следующие условия:

Для защиты питающих линий секций шин щита освещения выбираем автоматический выключатель ВА5735 с комбинированным расцепителем, по условию длительно допустимого тока линии, равного в данном случае расчетному номинальному току силового трансформатора. Автоматический выключатель имеет следующие технические данные Uн.а. = 380В, Iн.а.= 250А, Iн.р.=162,41А.

Проверяем автомат исходя из расчетных данных:

Uн.а. ≥ Uэл.сети, 380 В > 220 В

Iн.а. ≥ Iрасч. 250А > 162,41А

Отсюда следует, что автоматический выключатель удовлетворяет предъявляемым требованиям.

7.6 ВЫБОР АВТОМАТИЧЕСКОГО ВЫКЛЮЧАТЕЛЯ ДЛЯ ДВИГАТЕЛЯ ВЫТЯЖНОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ

Согласно справочнику номинальный ток автомата ВА5139 не должен быть менее расчетного тока линии, т.е. при выборе автомата должны соблюдаться следующие условия:

Для защиты питающих линий секций шин щита освещения выбираем автоматический выключатель ВА5139 с комбинированным расцепителем, по условию длительно допустимого тока линии, равного в данном случае расчетному номинальному току силового трансформатора. Автоматический выключатель имеет следующие технические данные Uн.а. = 380В, Iн.а.= 400А, Iн.р.= 303А.

Проверяем автомат исходя из расчетных данных:

Uн.а. ≥ Uэл.сети, 380 В ≥ 380 В

Iн.а. ≥ Iрасч. 400А > 303А

Отсюда следует, что автоматический выключатель удовлетворяет предъявляемым требованиям.

7.7 ВЫБОР АВТОМАТИЧЕСКОГО ВЫКЛЮЧАТЕЛЯ ДЛЯ ДВИГАТЕЛЯ ПРИТОЧНОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ

Согласно справочнику номинальный ток автомата ВА5139 не должен быть менее расчетного тока линии, т.е. при выборе автомата должны соблюдаться следующие условия:

Для защиты питающих линий секций шин щита освещения выбираем автоматический выключатель ВА5139 с комбинированным расцепителем, по условию длительно допустимого тока линии, равного в данном случае расчетному номинальному току силового трансформатора. Автоматический выключатель имеет следующие технические данные Uн.а. = 380В, Iн.а.= 250А, Iн.р.= 152А.

Проверяем автомат исходя из расчетных данных:

Uн.а. ≥ Uэл.сети, 380 В ≥ 380 В

Iн.а. ≥ Iрасч. 250А > 152А

Отсюда следует, что автоматический выключатель удовлетворяет предъявляемым требованиям.

8. Расчет и выбор питающих линий 0,4кВ

Электрические сети 0,4 кВ являются наиболее распространенными, они применяются на всех промышленных и сельскохозяйственных предприятиях, электростанциях и подстанциях. От этих сетей во многом зависит надежная работа предприятий.

За последние годы техническая оснащенность сетей 0,4 кВ существенно изменилась. Получили распространение понижающие трансформаторы 6(10)/0,4 кВ большой мощности (1000, 1600, 2500 кВ, что привело к значительному увеличению значений токов короткого замыкания (КЗ). Созданы новые типы защитных аппаратов, способных отключать эти токи, а также ограничивать их максимальное значение, уменьшать их термическое и электродинамическое действие на защищаемые сети и аппаратуру. Для получения регулируемых защитных характеристик стали применяться выключатели с полупроводниковыми и цифровыми (микропроцессорными) разделителями. Наряду с этим совершенствуются расчетные методы выбора аппаратуры и защит.

8.1 РАСЧЕТ И ВЫБОР ПИТАЮЩЕГО КАБЕЛЯ К ТРАНСФОРМАТОРУ ЩИТА КРАНОВ

Расчет кабельных линий сводится к выбору марки и сечения кабеля. Марку кабеля выбирают по [9]. Сечение выбирают наибольшее из четырех расчетных условий.

 Условие выбора сечения по длительно-допустимому нагреву максимальным расчетным током имеют вид [1]:

 ,

где

Iдл.доп. – длительно допустимый ток

Iрасч.мах. – расчетный максимальный ток

Если в условиях эксплуатации ток в линии не превышает длительно-допустимого тока провода или кабеля, то гарантируется нормальный срок службы изоляции, и её сохранность от преждевременного теплового износа. Систематические превышения тока в линии над допустимыми значениями (токовые перегрузки) повышают вероятность нарушения электрической прочности изоляции за счёт старения. Длительно-допустимые токи приводятся в таблицах ПУЭ с учётом материалов токоведущих жил и изоляции. Длительно-допустимые токи устанавливаются по длительно-допустимой температуре нагрева токоведущих жил с учётом температуры окружающего воздуха (земли). Если провода и кабели работают в условиях повышенных температур окружающей среды или других условиях ухудшающих тепловой режим изоляции (плохая теплоотдача), то на длительно-допустимые токи вводят понижающие поправочные коэффициенты. В условиях пониженных температур поправочные коэффициенты больше единицы. Такие поправочные коэффициенты приводятся в ПУЭ.

 1. По условию длительно допустимого нагрева максимальным расчетным током:

По таблице 6.11 [9] выбираем 2 кабеля АВАШв 3x120 (кабель с алюминиевыми жилами с изоляцией из поливинилхлоридного пластика, с алюминиевой оболочкой, с защитным покровом типа Шв, с сечением жилы 120мм2) Далее, проверяем выбранный кабель по следующим условиям:

2. По экономической плотности тока [9]:

, мм2,

где Iр.ном. - расчетный ток в нормальном режиме, А.

γэк - экономическая плотность тока

Iр.ном.=Iр.мах./2=380/2=190 А

γэк. определяется в зависимости от типа проводника и числа часов использования максимальной активной нагрузки в год – Тм

Тм=7000час/год - по таблице 3.5 [16] γэк. = 1,6 А/мм2

 мм2

Исходя из этого выбираем жилы сечением 120мм2

3.По допустимой потере напряжения [9]:

где Pp и Qp – мощности передаваемые по линии в кВт и кВар (табл.1) ;

Uср ном – средне-номинальное напряжение сети;

R=ro·l – активное сопротивление;

X=xo·l – индуктивное сопротивление;

ro, xo - удельное сопротивление кабелей из литературы [9]

l – длина линии, в км.

ro=0,261/2 = 0,1305 Ом/км; xo=0,06/2 =0,03 Ом/км (l=0,015км);

R=0,1305 · 0,015=0,002 Ом; X=0,03 · 0,015=0,00045 Ом;

4. Проверка на термическую стойкость КЗ[9]:

где Bк – тепловой импульс, А с

Ст=95; tпривед=0,02 сек;

=3252,7

Окончательно выбираем кабель АВАШв 2(3x120)

8.2 РАСЧЕТ И ВЫБОР ПИТАЮЩЕГО КАБЕЛЯ К ТРАНСФОРМАТОРУ ЩИТА ОСВЕЩЕНИЯ

Расчет кабельных линий сводится к выбору марки и сечения кабеля. Марку кабеля выбирают по [9]. Сечение выбирают наибольшее из четырех расчетных условий.

 Условие выбора сечения по длительно-допустимому нагреву максимальным расчетным током имеют вид:

 ,

где

Iдл.доп. – длительно допустимый ток

Iрасч.мах. – расчетный максимальный ток

1. По условию длительно допустимого нагрева максимальным расчетным током:

По таблице 6.11 [9] выбираем кабель АВАШв 3x70 (кабель с алюминиевыми жилами с изоляцией из поливинилхлоридного пластика, с алюминиевой оболочкой, с защитным покровом типа Шв, с сечением жилы 70мм2)

Далее, проверяем выбранный кабель по следующим условиям:

2. По экономической плотности тока [9];

, мм2,

где

Iр.ном. - расчетный ток в нормальном режиме, А.

γэк. - экономическая плотность тока

Iр.ном.= Iр.мах.= 95,7 А

γэк. определяется в зависимости от типа проводника и числа часов использования максимальной активной нагрузки в год – Тм

Тм=7000час/год - по таблице 3.5 [16] γэк. = 1,6 А/мм2

Исходя из этого выбираем жилы сечением 70мм2

3.По допустимой потере напряжения [9]:

где Pp и Qp – мощности передаваемые по линии в кВт и кВар (табл.1);

Uср ном – средне-номинальное напряжение сети;

R=ro· l – активное сопротивление;

X=xo· l – индуктивное сопротивление;

ro, xo - удельное сопротивление кабелей из литературы [9];

l – длина линии, в км.

ro = 0,447 Ом/км; xo=0,06 Ом/км (l=0,016км);

 R=0,447 · 0,016=0,007 Ом; X=0,06 0,016=0,00096 Ом;

4. Проверка на термическую стойкость КЗ [9]:

где

Bк – тепловой импульс, А с

Ст= 95; tпривед= 0,02 сек;

=2814,28

Окончательно выбираем кабель АВАШв - 3x70

8.3 РАСЧЕТ И ВЫБОР ПИТАЮЩЕГО КАБЕЛЯ К ДВИГАТЕЛЮ ВЫТЯЖНОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ

Расчет кабельных линий сводится к выбору марки и сечения кабеля. Марку кабеля выбирают по [9]. Сечение выбирают наибольшее из четырех расчетных условий.

Условие выбора сечения по длительно-допустимому нагреву максимальным расчетным током имеют вид:

 ,

где

Iдл.доп. – длительно допустимый ток

Iрасч.мах. – расчетный максимальный ток

 1. По условию длительно допустимого нагрева максимальным расчетным током:

По таблице 6.11 [9] выбираем 3 кабеля АВАШв 3x95 (кабель с алюминиевыми жилами с изоляцией из поливинилхлоридного пластика, с алюминиевой оболочкой, с защитным покровом типа Шв, с сечением жилы 95мм2)

Далее, проверяем выбранный кабель по следующим условиям:

2.По экономической плотности тока [9];

, мм2,

где Iр.ном. - расчетный ток в нормальном режиме, А.

γэк. - экономическая плотность тока

Iр.ном.=Iр.мах./3=303,86/3=101,28 А

γэк определяется в зависимости от типа проводника и числа часов использования максимальной активной нагрузки в год – Тм

Тм=7000час/год - по таблице 3.5 [16] γэк = 1,6 А/мм2

Исходя из этого выбираем жилы сечением 95мм2

3.По допустимой потере напряжения [9]:

где Pp и Qp – мощности передаваемые по линии в кВт и кВар (табл.1);

Uср ном – средне-номинальное напряжение сети;

R=ro· l – активное сопротивление;

X=xо · l – индуктивное сопротивление;

ro, xo - удельное сопротивление кабелей из литературы [9];

l – длина линии, в км.

ro=0,329/3 = 0,1 Ом/км; xo=0,06/3 =0,02 Ом/км (l=0,18км);

R=0,1 · 0,18=0,018 Ом; X=0,02 · 0,18=0,0036 Ом;

4. Проверка на термическую стойкость КЗ [9]:

где Bк – тепловой импульс, А с

Ст=95; tпривед=0,02 сек;

=509,11

Окончательно выбираем кабель АВАШв 3(3x95)

8.4 РАСЧЕТ И ВЫБОР ПИТАЮЩЕГО КАБЕЛЯ К ДВИГАТЕЛЮ ПРИТОЧНОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ

Расчет кабельных линий сводится к выбору марки и сечения кабеля. Марку кабеля выбирают по [9]. Сечение выбирают наибольшее из четырех расчетных условий.

 Условие выбора сечения по длительно-допустимому нагреву максимальным расчетным током имеют вид:

 ,

где

Iдл.доп. – длительно допустимый ток

Iрасч.мах. – расчетный максимальный ток

 1. По условию длительно допустимого нагрева максимальным расчетным током:

По таблице 6.11 [9] выбираем кабель АВАШв 3x120 (кабель с алюминиевыми жилами с изоляцией из поливинилхлоридного пластика, с алюминиевой оболочкой, с защитным покровом типа Шв, с сечением жилы 120мм2)

Далее, проверяем выбранный кабель по следующим условиям:

2. По экономической плотности тока [9]:

, мм2,

где Iр.ном. - расчетный ток в нормальном режиме, А.

γэк - экономическая плотность тока

Iр.ном.=Iр.мах.=152 А

γэк определяется в зависимости от типа проводника и числа часов использования максимальной активной нагрузки в год – Тм

Тм=7000час/год - по таблице 3.5 [16] γэк = 1,6 А/мм2

Исходя из этого выбираем жилы сечением 120мм2

3. По допустимой потере напряжения [9]:

где Pp и Qp – мощности передаваемые по линии в кВт и кВар (табл.1);

Uср ном – средне-номинальное напряжение сети;

R=ro· l – активное сопротивление;

X=xo· l – индуктивное сопротивление;

ro, xo - удельное сопротивление кабелей из литературы [9];

l – длина линии, в км.

ro=0,261 Ом/км; xo=0,06 Ом/км (l=0,229км);

R=0,261 · 0,229=0,06 Ом; X=0,06 · 0,229=0,01 Ом;

4. Проверка на термическую стойкость КЗ [9]:

где Bк – тепловой импульс, А с

СТ=95; tпривед=0,02 сек;

=509,11

Окончательно выбираем кабель АВАШв - 3x120

8.5 РАСЧЕТ И ВЫБОР ПИТАЮЩЕГО КАБЕЛЯ К СБОРНЫМ ШИНАМ ЩИТА КРАНОВ

Расчет кабельных линий сводится к выбору марки и сечения кабеля. Марку кабеля выбирают по [9]. Сечение выбирают наибольшее из четырех расчетных условий.

 Условие выбора сечения по длительно-допустимому нагреву максимальным расчетным током имеют вид:

 ,

где

Iдл.доп. – длительно допустимый ток

Iрасч.мах. – расчетный максимальный ток

1. По условию длительно допустимого нагрева максимальным расчетным током:

По таблице 6.11 [9] выбираем 3 кабеля АВАШв 3x185 (кабель с алюминиевыми жилами с изоляцией из поливинилхлоридного пластика, с алюминиевой оболочкой, с защитным покровом типа Шв, с сечением жилы 185мм2)

Далее, проверяем выбранный кабель по следующим условиям:

2.По экономической плотности тока [9]:

где Iр.ном. - расчетный ток в нормальном режиме, А.

γэк - экономическая плотность тока

Iр.ном.=Iр.мах./3=703,26/3=234,42 А

γэк определяется в зависимости от типа проводника и числа часов использования максимальной активной нагрузки в год – Тм

Тм=7000час/год - по таблице 3.5 [16] γэк = 1,6 А/мм2

Исходя из этого выбираем жилы сечением 185мм2

3.По допустимой потере напряжения [9]:

где Pp и Qp – мощности передаваемые по линии в кВт и кВар (табл.1);

Uср ном – средне-номинальное напряжение сети;

R=ro· l – активное сопротивление;

X=xo· l – индуктивное сопротивление;

ro, xo - удельное сопротивление кабелей из литературы [9];

l – длина линии, в км.

ro=0,169/3 = 0,056 Ом/км; xo=0,06/3 =0,02 Ом/км (l = 0,002км);

R=0,056 0,002=0,00011 Ом; X=0,02 · 0,002=0,00004 Ом;

4. Проверка на термическую стойкость КЗ [9]:

где Bк – тепловой импульс, А· с

СТ=95; tпривед=0,02 сек;

=1414,21

Окончательно выбираем кабель АВАШв 3(3x185)

8.6 РАСЧЕТ И ВЫБОР ПИТАЮЩЕГО КАБЕЛЯ К СБОРНЫМ ШИНАМ ЩИТА ОСВЕЩЕНИЯ

Расчет кабельных линий сводится к выбору марки и сечения кабеля. Марку кабеля выбирают по [9]. Сечение выбирают наибольшее из четырех расчетных условий.

 Условие выбора сечения по длительно-допустимому нагреву максимальным расчетным током имеют вид:

 ,

где

Iдл.доп. – длительно допустимый ток

Iрасч.мах. – расчетный максимальный ток

1. По условию длительно допустимого нагрева максимальным расчетным током:

По таблице 6.11 [9] выбираем 2 кабеля АВАШв 3x70 (кабель с алюминиевыми жилами с изоляцией из поливинилхлоридного пластика, с алюминиевой оболочкой, с защитным покровом типа Шв, с сечением жилы 70мм2)

Далее, проверяем выбранный кабель по следующим условиям:

2.По экономической плотности тока [9]:

 ,мм2,

где Iр.ном. - расчетный ток в нормальном режиме, А.

γэк - экономическая плотность тока

Iр.ном.=Iр.мах./2=162,41/2=81,2 А

γэк определяется в зависимости от типа проводника и числа часов использования максимальной активной нагрузки в год – Тм

Тм=7000час/год - по таблице 3.5 [16] γэк = 1,6 А/мм2

Исходя из этого выбираем жилы сечением 70мм2

3.По допустимой потере напряжения [9]:

где Pp и Qp – мощности передаваемые по линии в кВт и кВар (табл.1);

Uср ном – средне-номинальное напряжение сети;

R=ro· l – активное сопротивление;

X=xo· l – индуктивное сопротивление;

ro, xo - удельное сопротивление кабелей из литературы [9];

l – длина линии, в км.

ro=0,447/2 = 0,22 Ом/км; xo=0,06/2 =0,03 Ом/км (l = 0,016км);

R=0,22 · 0,016=0,003 Ом; X=0,03 · 0,016=0,00048 Ом;

4. Проверка на термическую стойкость КЗ [9]:

где Bк – тепловой импульс, А с

СТ=95; tпривед=0,02 сек;

=452,54

Окончательно выбираем кабель АВАШв 2(3x70)

9. Компенсация реактивной мощности

Реактивная мощность и энергия ухудшают показатели работы энергосистемы, то есть загрузка реактивными токами генераторов электростанций увеличивает расход топлива; увеличиваются потери в подводящих сетях и приемниках; увеличивается падение напряжения в сетях.

Основные потребители реактивной мощности – асинхронные электродвигатели, которые потребляют 40% всей мощности совместно с бытовыми и собственными нуждами; электрические печи 8%; преобразователи 10%; трансформаторы всех ступеней трансформации 35%; линии электропередач 7%. Реактивный ток дополнительно нагружает линии электропередачи, что приводит к увеличению сечений проводов и кабелей и соответственно к увеличению капитальных затрат на внешнее и внутриплощадочные сети.

Страницы: 1, 2, 3, 4