Расчёт сумм коэффициентов местных сопротивлений приводится ниже.

Принимается, что проточный воздухосборник установлен в тепловом пункте и поэтому в расчётах не участвует.

Участок 1 (d = 25 мм): задвижка – ζ = 0,5; четыре поворота 900 – ζ = 4·1=4; Σζ = 4,5.

Участок 2 (d = 25 мм): тройник на проход – ζ = 1; Σζ = 1.

Участок 3 (d = 25 мм): тройник на проход – ζ = 1; четыре поворота 900 – ζ = 4·1=4; Σζ = 5.

Участок 4 (d = 25 мм): тройник на проход – ζ = 1; Σζ = 1.

Участок 5 (d = 20 мм): тройник на проход – ζ = 1; четыре поворота 900 – ζ = 4·1,5=6; Σζ = 7.

Участок 6 (d = 20 мм): тройник на проход – ζ = 1; Σζ = 1.

Участок 7 (d = 15 мм): тройник на проход – ζ = 1; четыре поворота 900 – ζ = 4·1,5=6; Σζ = 7.

Участок 8 (d = 15 мм): тройник на проход – ζ = 1; поворот 900 – ζ = 1,5; Σζ = 2,5.

Участок 9 (d = 15 мм): тройник на ответвление – ζ = 1,5; кран двойной регулировки – ζ = 4; половина радиатора – ζ = 1; Σζ = 6,5.

Участок 10 (d = 15 мм): половина радиатора – ζ = 1; Σζ = 1.

Участок 11 (d = 15 мм): тройник на противоток – ζ = 3; поворот 900 – ζ = 1,5; Σζ = 4,5.

Участок 12 (d = 15 мм): тройник на проход – ζ = 1; четыре поворота 900 – ζ = 4·1,5=6; Σζ = 7.

Участок 13 (d = 20 мм): тройник на проход – ζ = 1; Σζ = 1.

Участок 14 (d = 20 мм): тройник на проход – ζ = 1; четыре поворота 900 – ζ = 4·1,5=6; Σζ = 7.

Участок 15 (d = 25 мм): тройник на проход – ζ = 1; Σζ = 1.

Участок 16 (d = 25 мм): тройник на проход – ζ = 1; четыре поворота 900 – ζ = 4·1=4; Σζ = 5.

Участок 17 (d = 25 мм): тройник на проход – ζ = 1; Σζ = 1.

Участок 18 (d = 25 мм): тройник на проход – ζ = 1; четыре поворота 900 – ζ = 4·1=4; задвижка – ζ = 0,5; Σζ = 5,5.

Участок 19 (d = 15 мм): тройник на ответвление – ζ = 1,5; Σζ = 1,5.

Участок 20 (d = 15 мм): тройник на ответвление – ζ = 1,5; кран двойной регулировки – ζ = 4; половина радиатора – ζ = 1; Σζ = 6,5.

Участок 21 (d = 15 мм): половина радиатора – ζ = 1; Σζ = 1.

Участок 22 (d = 15 мм): тройник на противоток – ζ = 3; Σζ = 3.

В качестве примера приводится расчёт первого участка главного циркуляционного кольца, проходящего через прибор 16.

Линейное падение давления, Па,

,

где Rл – удельное падение давления, Па/м;

 l – длина участка трубопровода, м;

.

Далее по /10, приложение 5/ по значению скорости потока ω определяется значение динамического давления на участке Рд, Па,

Рд = 71.

Потери давления в местных сопротивлениях, Па,

ΔРм = Σζ · Рд,

ΔРм = 4,5 · 71=319,5.

Общие потери давления на участке 1, Па,

ΔР1 = ΔРл + ΔРм,

ΔР1 = 3340,5 + 319,5 = 3660.

Запас давления в кольце на неучтённые местные сопротивления и возможные неточности в монтаже системы отопления, %,

,

.

Так как запас давления не превышает 10%, то диаметры трубопроводов считаются подобранными правильно.

Расчёт потерь давления в малом циркуляционном кольце, проходящем через прибор 1, производится аналогично. Исходные данные и результаты расчёта приводятся в таблице 4.4.

Общие потери давления в малом циркуляционном кольце, Па,

,

,

что значительно меньше располагаемого циркуляционного давления в системе.

Так как диаметры трубопроводов участков 19, 20, 21, 22 уменьшить нельзя (они минимальны), поэтому избыток располагаемого давления следует погасить краном двойной регулировки, установленным на подводе к нагревательному прибору 1.

Подводы к остальным приборам системы отопления также принимаются диаметром 15 мм.

Расчётная схема для системы отопления, проходящей через бытовые помещения, приводится на рисунке 4.5.

Общая длина трубопровода рассчитываемого кольца Σl = 161,4 м.

Располагаемое циркуляционное давление в системе, Па,

,

.

Средняя потеря давления на трение, Па/м,

,

.

Все остальные расчёты сводятся в таблицу 4.5.

Таблица 4.5 – Расчёт трубопроводов системы водяного отопления

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9