Главная: Рефераты

Рефераты. Расчет системы электроснабжения ремонтно-механического цеха станкостроительного завода






2.4.2 Выбор линий электроснабжения электрооборудования

Проводники электрических сетей от прохождения по ним тока нагреваются. Чрезмерно высокая температура нагрева проводника может привести к преждевременному износу изоляции, ухудшению контактных соединений и пожарной опасности. Значение максимально длительных допустимых токов определены из условий допустимого теплового износа материала изоляции проводов различных марок и сечений.

При расчете сетей по нагреву сначала выбирают марку провода в зависимости от характеристики среды помещений, его конфигурации и способа прокладки сети. Затем переходят к выбору сечения проводников по условию допустимых длительных токов по нагреву – это длительно протекающий ток по проводнику. При котором устанавливается наиболее длительно допустимая температура нагрева проводника. Это имеет важное значение для безопасной эксплуатации сети, так как перегрев может привести к выходу проводника из строя.

Для выбора сечения проводника по условиям нагрева токами нагрузки сравниваются с токами расцепителя Iр, и допустимая Iдоп для проводника принятой марки и условий его прокладки. При это


Iр Iдоп


Выбираем марку провода АПВ. Прокладка этого кабеля производится в трубе. Затем выбираем сечение по т.П.2.1., Л-4.

Таблица 3 - Выбор линий электроснабжения электрооборудования

Номер Эл/приемника

Pном

кВт

Iном А

Iн.расц. А

Марка провода

Сечение провода мм²

Длина учатка

Iдоп А

РП1

39.Кран мостовой

20

31,3

114

АПВ

1х3

6600

32

38.Кран мостовой

20

31,3

114

АПВ

1х3

2860

32

3.Сварочный агрегат

12

30,4

38

АПВ

1х2,5

1540

29

4.Сварочный агрегат

12

30,4

38

АПВ

1х2,5

1600

29

5.Сварочный агрегат

12

30,4

38

АПВ

1х2,5

1700

29

РП2

15.Заточный станок

2,5

7,6

9,5

АПВ

1х2,5

550

34

16.Заточный станок

2,5

7,6

9,5

АПВ

1х2,5

1980

34

Продолжение таблицы 6

 

17.Заточный станок

2,5

7,6

9,5

АПВ

1х2,5

3080

34

18.Сверлильный станок

2,2

6,6

8,3

АПВ

1х2,5

880

34

19.Сверлильный станок

2,2

6,6

8,3

АПВ

1х2,5

5060

34

ШМА1

1.Вентилятор

30

57

71,2

АПВ

3х10

4950

70

2.Вентилятор

30

57

71,2

АПВ

3х10

3630

70

6.Токарный автомат

6

14

17,5

АПВ

3х2,5

6710

29

7.Токарный автомат

6

14

17,5

АПВ

3х2,5

8426

29

8.Токарный автомат

6

14

17,5

АПВ

3х2,5

10230

29

9.Зубофрезерный станок

10

23,4

29,2

АПВ

3х2,5

5060

29

10.Зубофрезерный ст-нок

10

23,4

29,2

АПВ

3х2,5

6600

29

11.Зубофрезерный ст-нок

10

23,4

29,2

АПВ

3х2,5

7920

29

20.Токарный станок

6

18,2

22,8

АПВ

3х2,5

2000

29

21.Токарный станок

6

18,2

22,8

АПВ

3х2,5

2090

29

22.Токарный станок

6

18,2

22,8

АПВ

3х2,5

2420

29

23.Токарный станок

6

18,2

22,8

АПВ

3х2,5

3850

29

24.Токарный станок

6

18,2

22,8

АПВ

3х2,5

3520

29

25.Токарный станок

6

18,2

22,8

АПВ

3х2,5

3740

29

ШМА2

12.Круглошлифовальный станок

6

18,2

22,8

АПВ

3х2,5

1210

29

13.Круглошлифовальный станок

6

18,2

22,8

АПВ

3х2,5

1210

29

14.Круглошлифовальный станок

6

18,2

22,8

АПВ

3х2,5

1210

29

6.Плоскошлифовальный станок

10,5

31,9

40

АПВ

3х2,5

2750

29

27.Плоскошлифовальный станок

10,5

31,9

40

АПВ

3х2,5

4730

29

28.Строгальный станок

17,5

40,9

51,1

АПВ

3х2,5

1320

29

29.Строгальный станок

17,5

40,9

51,1

АПВ

3х2,5

2420

29

30.Строгальный станок

17,5

40,9

51,1

АПВ

3х2,5

3674

29

31.Фрезерный станок

8,5

25,8

32,9

АПВ

3х2,5

1980

29

32.Фрезерный станок

8,5

25,8

32,9

АПВ

3х2,5

1980

29

33.Фрезерный станок

8,5

25,8

32,9

АПВ

3х2,5

3410

29

34.Фрезерный станок

8,5

25,8

32,9

АПВ

3х2,5

3410

29

35.Расточной станок

7,5

17,5

21,9

АПВ

3х2,5

1254

29

36.Расточной станок

7,5

17,5

21,9

АПВ

3х2,5

2530

29

37.Расточной станок

7,5

17,5

21,9

АПВ

3х2,5

3740

29

2.5 Расчет токов КЗ и проверка линии электроснабжения


2.5.1 Расчет токов короткого замыкания


А (2.5.1.1)


 - ток сети, А.

Линия от ЭСН до ГПП ВЛ одноцепная АС – 3 х 35, I= 175 А

удельное индуктивное сопротивление

Ом (2.5.1.2)


 - удельное индуктивное сопротивление

 - протяженность линии, км.


Ом/км (2.5.1.3)


 - удельное активное сопротивление, Ом/км.

 - удельная проводимость материала, м/Ом.

S - сечение проводника,


RОм (2.5.1.4)


Сопротивление приводится к Н:


Ом (2.5.1.5)


 - сопротивление, приведенное к НН

 - сопротивление, приведенное к ВН


 Ом (2.5.1.6)


- сопротивление, приведенное к НН

- сопротивление, приведенное к ВН

 и - высокое и низкое напряжение

Для трансформатора

Ом; Х=27,2 Ом; Z=28,7 Ом; Z=312 Ом

Для автоматов

I н.р.=400 А ВА 51-37

1SF Ом;  Ом;  Ом

I н.р.=150 А ВА 51-33

SF1  Ом;  Ом;  Ом

I н.р.= 25 А ВА 51-31-1

SF  Ом;  Ом;  Ом

Для кабельных линий

SF1 - КЛ1: Ом/м: 0,091 Ом/м

Так как в схеме 3 параллельных кабеля, то


Ом/м (2.5.1.7)

 Ом/м (2.5.1.8)

 Ом/м (2.5.1.9)

SF – КЛ2: Ом/м: 0,116 Ом/м

 Ом/м (2.5.1.10)

 Ом/м (2.5.1.11)


Для шинопровода ШРА 250

Ом; Ом

Ом; Ом


 (2.5.1.12)

 (2.5.1.13)


Для ступеней распределения

Ом; Ом

Упрощается схема замещения, вычисляются эквивалентные сопротивления на участках между точками КЗ и наносятся на схему


Ом (2.5.1.14)

Ом (2.5.1.15)

Ом (2.5.1.16)

Ом (2.5.1.17)

Ом (2.5.1.18)

Ом (2.5.1.19)


Вычисляются сопротивления до каждой точки КЗ и заносятся в «Сводную ведомость токов КЗ»


 Ом;  Ом (2.5.1.20)

 Ом (2.5.1.21)

 Ом (2.5.1.22)

 Ом (2.5.1.23)


 Ом

 Ом

 Ом

 Ом

;

Определяются коэффициенты К и q:

q1=q3=1

Определяются 3-фазные и 2-фазные токи КЗ и заносятся в «Сводная ведомость токов КЗ»:

 КА

 КА

 КА

 КА

 КА

 КА

 КА

 КА

 КА

 КА

 КА

 КА


Таблица 4 - Сводная ведомость токов КЗ

№

Ом

 Ом

 Ом

q

 кА

А

кА

 Ом

К1

83.7

458

97.3

1,6

1

1

2.3

3.2

2.3

2

20

1,8

К2

137.5

63.8

151.6

2,1

1

1

1,4

1.9

1,4

1,2

91.3

1.1

К3

156.6

65.6

169,8

2.3

1

1

1,2

1,6

1,2

1,04

115.8

1

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5
2012 © Все права защищены
При использовании материалов активная ссылка на источник обязательна.