Таблица 1-Сводная ведомость нагрузок
После построения однолинейной схемы выполняются основные расчеты и заполняется таблица «Сводная ведомость нагрузок»
Для выполнения расчетов используется метод коэффициента максимума (упорядоченных диаграмм).
КВт, (8)
где P- мощность оборудования (указывается мощность одного электрического приемника), кВт;
n – фактическое количество электрических приемников;
P- номинальная активная групповая мощность, приведенная к длительному режиму, кВт.
Определяется мощность заточного станка:
КВт,
Для всех остальных электрических приемников расчеты выполняются аналогично.
Определяется мощностьдля заточного станка:
, КВт, (9)
где - активная мощность за смену, КВт;
Ки- коэффициент использования электрических приемников, определяется по таблице «Расчетные коэффициенты электроприемников».
Находится коэффициент неравномерности m:
, (10)
где, m- коэффициент неравномерности, определяется для каждого ШМА.
Определяется коэффициент неравномерности для ШМА 1:
,
Определяется коэффициент неравномерности для ШМА 2:
Определяется tgφ для заточного станка:
(11)
КВт (12)
где, cosφ – коэффициент мощности, определяемый на основание опыта эксплуатации определяется по таблице;
tgφ - коэффициент реактивной мощности.
Для всех остальных приемников расчеты выполняются аналогично.
Определяется мощность Qдля заточного станка:
Q Квар, (13)
где Q – реактивная мощность за смену, Квар.
Q Квар,
Определяется мощность для всего по РП 1:
S КВА, (14)
где - полная мощность за смену, КВА.
КВА,
Для всех остальных всего по РП 2, ШМА 1, ШМА 2 расчеты выполняются аналогично.
Последующие расчеты производятся только для граф «всего по…».
Значение в графе «всего по…» Ки ср , cosφ, tgφ, определяется по следующим формулам:
Ки ср= , (15)
сosφ=, (16)
tgφ= , (17)
где РсмΣ- суммарная активная мощность за смену (см. Всего по…), КВт;
PнΣ - суммарная номинальная мощность в группе (см. Всего по…), КВТ;
QсмΣ- суммарная реактивная мощность за смену (см. Всего по …), Квар;
SсмΣ- суммарная полная мощность за смену (см. Всего по …), КВА.
Определяются значение в графе всего по РП 1:
Ки ср=,
сosφ=,
tgφ=,
Для всех остальных граф «всего по…», расчеты производят аналогично.
Определяются максимальные нагрузки (расчет только для графы «Всего по…»):
КВт, (18)
Квар, (19)
КВА, (20)
где - максимально активная мощность, КВт;
- максимально реактивная мощность, КВар ;
- максимально полная мощность, КВА.
Определяется максимальные нагрузки для ШМА 1:
Квар,
Для всех остальных граф «всего по …», расчеты выполняются аналогично.
Определяется максимальный расчетный ток для РП и ШМА:
, (21)
где, Im-максимальный расчетный ток.
Определяется максимальный расчетный ток для РП 1:
А,
Для всех остальных РП расчеты выполняются аналогично.
Определяется максимальный расчетный тока для ШМА 1:
Для всех остальных ШМА расчеты выполняются аналогично.
Заполняется графа «Всего по ШНН», в которой суммируются все значения находящиеся в графах «Всего по …», для РсмΣ , QсмΣ , SсмΣ, , , . К полученным значениям добавляется индекс РсмΣ(нн) , QсмΣ(нн) , SсмΣ(нн), , , .
Определяются потери в трансформаторе:
КВт, (22)
где, - потери активной мощности, кВт;
КВА, (23)
где, - потери реактивной мощности, Квар;
КВА, (24)
КВар,
Суммируются полученные потери и , , , записываются полученные значения в графу «Всего на ВН».
Определяется расчетная мощность трансформатора с учетом потерь, но без компенсации реактивной мощности. Значение Sт в таблицу не вносится.
КВА, (25)
Далее по таблице выбирается трансформатор по полученному значению Sт.
ТМ-160/10
Рном=160 КВт;
ВН=10 В;
НН=0,4 В;
Группа соединения: У/УН-0; Д/УН-11; У/ZН-0.
Потери ХХ=620, КЗ=2650
Uкз%=4,5;
Ixx%=2,4.
Производится выбор компенсирующего устройства:
QКвар, (26)
где Qку- расчетная компенсируемая мощность, квар;
α=0,7-0,9-коэффициент учитывающий повышение cos φ естественным способом;
tgfк, tgf1-коэффициенты реактивной мощности до и после компенсации. tgf1 определяются по следующей формуле:
tgf1=, (27)
tgf1=,
tgfк- выбирается из значений cos φк= 0,92…0,95.
tgfк=0,95
Q КВар,
Далее по таблице выбираю компенсирующее устройство по значение Qку.
УКЗ-0,415-60ТЗ
Определяется реактивная максимальная мощность Qp, Квар:
Q Квар, (28)
QКВар,
Определяется максимальная полная мощность Sp, КВА:
SКВА, (29)
S КВА,
Определяется максимальный ток нагрузки IР (А):
А, (30)
Определяется коэффициент мощности после компенсации cos φку:
cos φку=, (31)
cos φку=,
2.4 Расчет и выбор элементов электроснабжения
2.4.1 Расчет защитной аппаратуры электрооборудования цеха.
Аппаратура зашиты должна выбирается исходя из устойчивой работы в нормальном и аварийном режимах системы.
Аппаратура зашиты и управления выбирается для ответвлений на основании номинальных участков сетей - исходя из расчетных нагрузок на защищаемый участок цепи. Исполнение аппарата выбирается с учетом условий размещения аппаратов на объекте, также должна быть обеспечена селективность работы зашиты, то есть соблюдение условий, при которых в первую очередь срабатывает аппарат, ближайший со стороны питания к участку цепи с нарушенным токовым режимом. Для зашиты сетей используется предохранители, а также автоматические выключатели.
В данном случае будут выбраны силовые сборки с автоматическим выключателем.
Определяется номинальный ток Iн (А) для заточного станка:
Iн= А, (32)
где , коэффициент полезного действия;
Pн – мощность электрического приемника, кВт (берем из таблицы 1- Сводная ведомость нагрузок);
Uн – напряжение, кВ;
сosf – коэффициент мощности (берем из таблицы «Сводная ведомость нагрузок»).
Iн= А,
Находим номинальный ток расцепителя Iн.расц для заточного станка:
I А, (33)
где, 1,25- постоянное значение.
Для последующих электрических приемников расчеты производятся аналогично.
I А,
Для последующих электрических приемников расчеты выполняются аналогично, и заносятся в таблицу «Расчет защитной аппаратуры».
Таблица 2- Расчет защитной аппаратуры
Электрический приемник
Рном, кВт
Iном, А
Iн.расц. А
Тип защитной аппаратуры
Каталожные
данные Iн/Iр
1
2
3
4
5
6
РП 1
1)Заточный станок
3,8
14,5
18,1
ВА51-25
25/20
2)Насос гидравлический
3,4
6,08
7,6
Всего по РП 1
21,2
46,08
57,6
ВА51-31-1
100/63
РП 2
1)Универсально-заточный станок
5,1
19,4
24,25
25/25
2)Заточный станок
Всего по РП 2
8,4
53,4
66,75
РП 3
1)Кран мостовой
11,82
36,9
46,1
100/50
Всего по РП 3
36,03
45,03
ШМА 1
1)Токарно-винторезный станок
14,9
56,8
71
100/80
2)Токарно-четырехшпиндельный полуавтомат
19,1
72,9
91,1
ВА51-31
100/100
3)Резьбонарезный станок
33,3
127,09
158,8
ВА51-33
160/160
4)Радиально-сверлильный станок
4,6
17,5
21,8
100/25
5)Шлифовальный станок
14,4
54,9
68,6
6)Пресс
1,5
3,5
4,3
25/5
7)Вентилятор калорифера
10
19,0
23,7
8)Координатно-расточный станок
5,5
12,8
16
ВА51-26
9)Поперечно-строгальный станок
9,3
11,6
25/12,5
Всего по ШМА 1
151,4
577,8
722,25
ВА53-41
1000/455
ШМА 2
1)Резьбонарезной станок
2)Токарно-четырехшпиндельный станок
3)Гидропресс
23,4
29,25
100/31,5
4)Долбежный станок
29,5
5)Притирочный станок
11,62
6)Вентилятор калорифера
19,04
23,8
7)Вентилятор вытяжной
5,7
7,1
25/10
9)Конвейер
2,2
4,4
25/6,3
Всего по ШМА 2
146,1
465,5
581,8
ВА52-39
630/630
Всего по ШНН
344,5
1076,5
1345,6
2.4.2 Выбор линий электроснабжения электрооборудования
При расчете сетей по нагреву сначала выбирают марку провода в зависимости от характеристики среды помещений, его конфигурации и способа прокладки сети. Затем переходят к выбору сечения проводников по условию допустимых длительных токов по нагреву – это длительно протекающий ток по проводнику. При котором устанавливается наиболее длительно допустимая температура нагрева проводника. Это имеет важное значение для безопасной эксплуатации сети, так как перегрев может привести к выходу проводника из строя.
Для выбора сечения проводника по условиям нагрева токами нагрузки сравниваются с токами расцепителя Iр, и допустимая Iдоп для проводника принятой марки и условий его прокладки.
Iр Iдоп А, (34)
Определяется сечение провода для заточного станка:
18,1 28 А,
Для всех остальных электрических приемников расчеты выполняются аналогично, и заносятся в таблицу «Выбор линий электроснабжения и электрооборудования».
Таблица «Выбор линий электроснабжения электрооборудования».
Номер электрического приемника
Pном,
кВт
Iн.расц, А
Марка провода
Сечение провода, мм²
Длина участка
Iдоп, А
7
8
АБГ
3 х 2,5
20 м
28
16,6 м
3)Насос гидравлический
1,8 м
4)Насос гидравлический
4 м
5)Насос гидравлический
0,8 м
6)Насос гидравлический
9,4 м
3 х 10
52,6 м
60
6,8 м
2)Универсально-заточный станок
6,6 м
3)Заточный станок
10,6 м
14
3 х 16
24 м
80
3 м
2,4 м
2)Токарно-винторезный станок
3)Токарно-четырехшпиндельный полуавтомат
3 х 25
2,6 м
105
4)Токарно-четырехшпиндельный полуавтомат
2,8 м
5)Резьбонарезный станок
3 х 70
1 м
200
6)Радиально-сверлильный станок
1,2 м
7)Радиально-сверлильный станок
80 см
8)Шлифовальный станок
12,4 м
9)Пресс
11,2 м
10)Пресс
12,2 м
11)Вентилятор калорифера
5,8 м
12)Координатно-расточный станок
6,2 м
13)Поперечно-строгальный станок
7,4 м
14)Поперечно-строгальный станок
3,2 м
3( 3 х 95)
150,8
245
1)Резьбонарезный станок
6 м
3)Гидравлический пресс
3 х 4
2 м
37
4)Гидравлический пресс
5)Гидравлический пресс
6)Долбежный станок
7)Долбежный станок
8)Притирочный станок
9)Притирочный станок
10)Притирочный станок
11)Притирочный станок
12)Притирочный станок
13)Вентилятор калорифера
5,4 м
14)Вентилятор вытяжной
12,6 м
15)Вентилятор вытяжной
16)Координатно-расточный станок
9,6 м
17)Конвейер
7,2 м
3(3 х 70)
466,2 м
Страницы: 1, 2, 3, 4
