Большая База Рефератов - Комплекс геофизических исследований скважин Самотлорского месторождения для оценки ФЕС и насыщения к... - бесплатно рефераты, скачать рефераты, рефераты на тему

Рефераты. Комплекс геофизических исследований скважин Самотлорского месторождения для оценки ФЕС и насыщения к...

6 - стадия интенсивной промывки пласта пресной нагнетаемой водой. При этом значительно возрастает удельное электрическое сопротивление пласта, зачастую превышая исходное значение rнп для предельно насыщенного порового пространства. На этой стадии коэффициент нефтенасыщенности стремится к остаточному значению.

После последнего пересчета запасов в 1987г. на месторождении пробурено свыше 5500 скважин. Исходя из многостадийности выработки пластов, вновь пробуренные скважины будут отражать сложную картину разных стадий обводнения пластов в различных частях месторождения. В продуктивном коллекторе по мере обводнения изменяются его физические характеристики: удельное сопротивление прискважинной и неизмененной частей, минерализация пластовых вод, потенциалы естественной поляризации, диэлектрическая проницаемость и пр. Эти характеристики не постоянны во времени и изменяются в зависимости от степени обводненности пласта в процессе его эксплуатации. Необходимо отметить, что влияние разработки нефтенасыщенных коллекторов четко отражается на показаниях методов ГИС, начиная с 3-ей стадии. Две первые стадии проявляются только в снижении величины коэффициента нефтенасыщенности Кн по сравнению с периодом отсутствия разработки, не вызывая искажения показаний геофизических методов. Оценка характера насыщения таких коллекторов, относящихся к нефтенасыщенным, но имеющих пониженные по сравнению с первоначальными значения Кн, не вызывает затруднений и устанавливается по принятому граничному значению rп,гр .

Выделение обводненных прослоев, начиная с 3 - ей стадии разработки, в большинстве случаев можно осуществить с применением комплекса электрических методов исследования: СП, ИК, БК, БК3. Наиболее сложный случай - это обводнение одиночных прослоев нагнетаемой водой с минерализацией, близкой к пластовой, когда прослои расположены в середине мощного нефтенасыщенного пласта. В данной ситуации однозначное выделение обводненных прослоев получается при комплексировании стандартных методов ГИС с волновым диэлектрическим каротажем (ВДК), по которому водонасыщенные прослои с водами любой минерализации характеризуются более высоким значениями диэлектрической проницаемости (вп=17-35) по сравнению с нефтенасыщенными (нп=8-12).

Из стандартного комплекса ГИС факт наличия обводнения в продуктивном пласте устанавливается по данным метода потенциалов собственной поляризации (СП) в комплексе с данными БК и ИК. В начальной стадии обводнения, когда по пласту движется осолоненная оторочка фронта нагнетания, отрицательная аномалия DUсп по абсолютной величине превышает значения СП против необводненных пластов с аналогичными коллекторскими свойствами. С увеличением степени промытости продуктивных коллекторов пресными нагнетаемыми водами амплитуда DU сп снижается тем сильнее, чем больше степень промытости прослоя. Признаком обводнения пласта по всей его мощности является общее снижение амплитуды DUсп против пласта, не характерное для коллекторов, не затронутых обводнением. В случае обводнения подошвенной части пласта отмечается уменьшение амплитуды DUсп против подошвы пласта относительно подстилающих глин и смещение кривой СП влево относительно вышележащих глин. При обводнении кровли пласта наблюдается обратная картина поведения кривой СП. Однако, установив по кривой СП факт наличия обводнения, определить интервал обводнения не представляется возможным. Для этого необходимо привлекать показания индукционного и бокового методов, которые достаточно чутко реагируют на изменение минерализации вод, насыщающих поровое пространство. Но и в этом случае не всегда удается выдать обводненные интервалы с высокой достоверностью. Наиболее эффективным для выделения интервалов для объединения диэлектрический каротаж, показания которого определяются водонасыщенностью и практически не зависят от минерализации пластовых вод. Метод успешно применялся для решения данной задачи на Самотлорском месторождении. При оценке характера насыщения необходимо проводить сравнительную геофизическую оценку коллекторов и выявлять в первую очередь, продуктивные и водоносные прослои, незатронутые обводнением, чтобы повысить достоверность выделения обводненных интервалов разреза.

В таблице 1.5.5. по основным подсчетным объектам приведено число скважин с признаками обводнения по данным ГИС, в которых отдельным прослоям в графе "характер насыщения" присвоен признак "обводненный".

Таблица 1.5.5

Число скважин с признаками обводнения по данным ГИСпо основным пластам Самотлорского месторождения

Пласт	Общее число скважин в контуре ВНК	Число скважин с обводнением по ГИС	% скважин с выделенными по ГИС интервалами обводнения	Год начала выделения обводненных прослоев
АВ11-2	15623	800 (Белозерский участок)	5	1977 (Белозерский участок)
АВ13	15430	2179	14	1973
АВ2-3	14011	3595	26	1975
АВ4-5	8253	2452	30	1975
БВ8	5967	1993	33	1972
БВ10	4211	536	13	1975
БВ19-22	2897	5	0,2	1990
ЮВ1	943	11	1,1	1986

Определение коэффициента пористости коллекторов

Для определения коэффициента пористости в скважинах Самотлорского месторождения использовались показания методов ГГК, НК и СП. Для настройки и проверки методик привлекались скважины с данными керна, пробуренные после 01.01.1987г.

Оценка коэффициента пористости и по данным плотностного (ГГК - П) метода производилась по скв. 4оц с использованием формулы: Кп=(ск-п)/(ск-ж), где dск,dж - значения плотности в скелете породы и в жидкости, соответственно, равные:ск=2,68г/см3, ж=1г/см3. Результаты оценки Кп по ГГКп приведены в таблице 1.5.6. Средние значения Кп,срГГКп=25,8%, Кп,сркерн=25,1%. Расхождение с керном составило 0,7%(абс.), относительное расхождение –2,8%. Судя по малым расхождениям с керном, плотностной гамма-гамма метод пригоден для определения пористости в коллекторах Самотлорского месторождения. Однако, исследования ГГК выполнены только в ограниченном числе скважин. Поэтому метод не может быть базовым для определений коэффициента пористости как подсчетного параметра.

Оценка коэффициента пористости по данным нейтронного метода производилась по скважинам, пробуренным после 1987г., по формуле: КпНКТ=Кп,n-Кгл´Wгл, где Кп,n - нейтронная пористость, рассчитанная через Jn - двойной разностный параметр НКТ, Кгл - коэффициент объемной глинистости, полученный по связи J двойного разностного параметра ГК с глинистостью Кгл, Wгл - водородосодержание глин, принятое равным 0,22 Результаты оценки Кп по НКТ в сравнении со значениями коэффициента пористости по керну приведены в таблице 1.5.6.. Коэффициент корреляции между КпКЕРН и КпНК равен 0,53. Значительные отклонения значений КпНК от КпКЕРН связаны с невыдержанностью физических свойств опорных пластов по площади при расчетахJn и J, низким качеством эталонировки однозондовых приборов, с различной модификацией нейтронного метода в разведочных и эксплуатационных скважинах, что сложилось исторически: в разведочных скважинах использовалась модификация НГК с записью кривых НГК и ГК в открытом стволе скважины, в эксплуатационных скважинах- модификация НКТ и исследования делались в закрытом стволе.

Таблица 1.5.6

Сравнение значений пористости, определенной по керну и геофизическим методам

по продуктивным пластам Самотлорского месторождения

№ скв.	Пласт	Интервал коллектора		Нэф,м	Керн													aсп	Кп по ГИС,%
		Интервал коллектора			Интервал отбора керна, м			N(Кп)		N/h (Кп)	Кп.ср,%	N(Кпр)	N/h(Кпр)				Кпр.ср		Кп по ГИС,%
		Кровля	Подошва		кровля	подошва	Вынос,м	N(Кп)		N/h (Кп)	Кп.ср,%	N(Кпр)	N/h(Кпр)				Кпр.ср		НК	СП	ГГК
1	2	3	4	5	6	7	14	8		9	10	11	12				13	15	16	17	18
1184	ЮВ1	2506.2	2506.6	0.4	2505	2515	70	5		12.5	15.3	5	12.5				17.4	0.81	15.3	-	-
1184	ЮВ1	2508.4	2509.6	1.2	2505	2515	70	13		10.8	14.1	6	5				8.5	0.66	14.1	-	-
1244	АВ11-2	1743.2	1744.4	1.2	1739	1746	95.7	6		5	24.7	-	-				-	0.54	-	22.9	-
1244	АВ11-2	1747.8	1748.2	0.4	1746	1753	100	5		12.5	23.2	3	7.5				9	0.47	-	22.1	-
1383	ЮВ1	2544.2	2545	0.8	2544	2553	86.7	3		11	17	2	2.5				3.8	0.78	-	13.9	-
		2545	2546.2	1.2	2544	2553	86.7	4		3.3	14.8	3	2.5				2.5	0.78	-	13.9	-
		2547.4	2548	0.6	2544	2553	86.7	2		3.3	15.3	2	3.3				1.6	0.70	-	13.2	-
		2548.6	2549.8	1.2	2544	2553	86.7	5		4.2	15.4	4	3.3				1.7	0.66	-	12.9	-
10138	БВ10	2249.6	2250	0.4	2246	2253	100	3		7.5	13.1	-	-				-	0.17	13.6	-	-
10138	БВ10	2251.6	2252.8	1.2	2246	2253	100	8		4.4	12.1	-	-				-	0.12	10.6	-	-
12376	БВ10	2179	2181	2	2176	2183	80	5		2.5	18.3	4	2				0.9	0.27	17	-	-
12764	БВ10	2225.8	2227.2	1.4	2227	2228.8	Нет инф.	2		1.4	24.6	-	-				-	0.78	24.2	-	-
12764	БВ10	2230	2231.2	1.2	2230	2231.5	Нет инф.	4		3.3	23.6	1	0.8				91	0.65	24	-	-
13543	БВ10	2236.8	2241	4.2	2234	2247	94.6	24		5.7	13.6	-	-				-	0.15	14	12	-
17662	АВ11-2	1749.2	1750	0.8	1748	1755	71.4	3		3.75	22.7	3	3.8				1.3	0.37	23	20.8	-
	АВ11-2	1750	1750.4	0.4	1748	1755	71.4	2		5	21.3	-	-				-	0.37	20.3	20.8	-
	АВ13	1753.4	1754.4	1	1748	1755	71.4	4		4	22.3	1	1				13	0.39	22.9	21.1	-
17976	ЮВ1	2581.4	2582.6	1.2	2578	2583	92	7		5.8	22	6	5				164.2	1,00	20.4	17.5	-
17976	ЮВ1	2585.4	2586.6	1.2	2583	2588	92	10		8.3	19	10	8.3				70.1	0.98	24.4	17.2	-
17977	АВ13	1769	1770.2	1.2	1767	1772	86	6		5	23.1	-	-				-	0.36	26.3	21.5	-
		1787.8	1788.8	1	1786	1791	92	4		4	23	4	4				51	0.52	19.8	-	-
		2537.4	2538.4	1	2534	2539	94	5		5	15.8	5	5				10.8	0.93	17.5	-	-
		2538.4	2538.8	0.4	2534	2539	94	2		5	17	2	5				9.6	0.98	17.5	-	-
		2542.6	2543.2	0.6	2539	2542	100	3		5	15	-	-				-	0.67	11.6	-	-
25350	АВ11-2	1701.2	1702.2	1	1699.5	1704.5	76	6		6	22	5	5				1.3	0.39	22	21.1	-
25350	АВ11-2	1707.8	1708.6	0.8	1704.5	17011	76.9	3		3.75	23	1	1.3				1.5	0.42	23	21.5	-
25410	АВ11-2	1747	1747.6	0.6	1746	1752	83.3	10		16.7	23.1	8				13.3	5.2	0.33	23	20.3	-
25541	ЮВ1	2552.8	2554.8	2	2552	2557	74	7		3.5	17.3	3				1.5	57.9	0.94	17.3	16.5	-
25541	ЮВ1	2554.8	2555.2	0.4	2552	2557	74	3		7.5	18.4	2				5	68.7	0.94	18.4	16.5	-
25969	АВ11-2	1747.6	1748.2	0.8	1746.5	1753	76.9	3		3.75	22	-				-	-	0.39	25.1	21.1	-
	АВ11-2	1748.2	1748.8	0.6	1746.5	1753	76.9	2		3.3	22	-				-	-	0.39	18.9	21.1	-
	ЮВ1	2548	2549.6	1.6	2545	2551	83.3	6		3.75	14.8	5				3.1	2.1	0.80	14.8	14.1	-
25985	ЮВ1	2539.6	2540.4	0.8	2541	2546.5	100	4		5	14	3				3.8	1.7	0.74	14	13.9	-
25985	ЮВ1	2556.6	2557.8	1.2	2552.5	2557	100	5		4.2	13	4				3.3	0.8	0.44	13	11	-
27170	АВ11-2	1732.6	1735	0.4	1731	1738	81.4	5		12.5	22	4				10	1.2	0.40	-	-	-
	АВ13	1753	1754.2	1	1748	1754	98.3	5		5	23	5				5	40	0.50	-	22.7	-
	АВ13	1757.8	1758.2	0.4	1756	1760	82.5	7		17.5	23	7				17.5	47.8	0.60	-	24.2	-
27242	ЮВ1	2597.2	2597.6	0.4	2593	2600	78.6	2		5	14.7	2				5	6.4	0.66	13.3	13	-
		2598	2598.4	0.4	2593	2600	78.6	2		5	14.6	2				5	4.3	0.66	15.9	13	-
		2599.2	2600	0.8	2593	2600	78.6	4		5	15.8	4				5	8.1	0.85	15.9	15.1	-
29057	АВ11-2	1753.6	1754.6	1	1763	1769	100	3		3	22.9	2				2	7.1	0.53	23.6	22.8	-
		1754.6	1755.6	1	1763	1769	100	5		5	21.8	3				3	3.4	0.60	24.3	24.1	-
		1755.6	1758.6	1	1763	1769	100	10		3.3	21.2	12				12	1.9	0.54	23.7	22.9	-
29079	ЮВ1	2555.8	2556.8	1	2539	2546.5	97.3	3		3	24.1	-				-	-	0.68	-	-	-
29674	ЮВ1	2574.8	2576.6	1.8	2573	2580	81.4	21		11.7	16.9	14				7.8	30.8	0.92	18.7	16.2	-
		2577.8	2578.6	0.8	2573	2580	81.4	7		8.75	16.4	1				1.3	8.7	0.80	15.4	14.2	-
		2583.2	2584.4	1.2	2580	2587	75.7	11		9.2	17.4	11				9.2	36.2	1,00	16.7	17.5	-
		2584.4	2585.2	0.8	2580	2587	75.7	4		5	18.5	4				5	213	1,00	20.6	17.5	-
		2585.2	2586.4	1.2	2580	2587	75.5	10		8.3	16.6	8				6.7	80.9	0.91	17.3	16.5	-
		2586.4	2587.8	1.4	2580	2587	75.7	7		5	16.3	5				3.6	135.6	0.94	14.8	16.5	-
32295	АВ11-2	1700.4	1701.4	1	1697	1701	73.8	9		9	23.7	6				6	9.4	0.36	23.7	20.7	-
	АВ13	1716	1717.2	1.2	1716	1721	70	10		8.3	24.5	6				5	39.5	0.55	17	23.3	-
	АВ13	1725.4	1726	0.6	1726	1731	90	5		8.3	23.9	2				3.3	1	0.40	25.6	21.2	-
	АВ2-3	1754.4	1755.6	1.2	1751	1756	71	24		20	26.7	19				15.8	135	0.73	23.3	25.3	-
32329	АВ11-2	1747.8	1749.2	1.4	1747	1754	71.4	14		10	22.8	-				-	-	0.30	24.5	19.9	-
	АВ11-2	1751.6	1752.8	1.2	1747	1754	71.4	9		7.5	22.7	-				-	-	0.30	21.8	19.5	-
	АВ13	1777	1779	2	1773	1778	72	11		5.5	23	4				2	3	0.39	22.1	21.2	-
	АВ2-3	1825.6	1827	1.4	1822	1828	83.3	18		12.9	24.1	12				8.6	3.6	0.46	23.8	-	-
	АВ4-5	1830.2	1831	0.8	1828	1833	70	4		5	24	2				2.5	22.2	0.47	24.4	22.2	-
32685	БВ8	2188.6	2190.4	1.8	2187.5	2194	80	8		4.4	22.1	2			1.1		35.1	0.61	17.7	-	-
		2191	2192	1	2187.5	2194	80	16		16	15	-			-		-	0.14	5.5	12	-
		2195.2	2196.8	1.6	2194	2200	63.3	12			14.1	-			-		-	0.19	24.1	12	-
		2201.2	2204.8	3.6	2200	2206.5	100	60		16.6	25.7	53			14.7		1683	0.82	33.3	-	-
		2205.8	2206.4	0.8	2200	2206.4	100	2		2.5	26.1	1			1.3		989.9	1,00	27.8	-	-
		2214.2	2216.2	2	2200	2207	100	8		4	26.2	6			3		1701	0.94	20.8	-	-
34553	ЮВ1	2503.2	2504	0.8	2503	2509	91.7	5		6.25	17	4			5		26.2	0.97	24.6	17.5	-
		2505.2	2505.6	0.4	2503	2509	91.7	5		12.5	17.8	2			5		31.5	1,00	12.9	-	-
		2510	2511.4	1.4	2509	2513	70	7		5	15.5	6			4.3		7.8	0.89	12.9	16.6	-
35681	БВ19-22	2359	2362.2	3.2	2359	2366	28.6	8		2.2	18.2	-			-		-	0.43	20.8	-	-
		2377.8	2378.8	1	2378	2384	90	11		11	17.8	-			-		-	0.43	20.8	11.2	-
		2380	2382.6	2.6	2378	2384	90	2		0.8	20.4	-			-		-	0.57	20.9	12.3	-
		2398	2403.6	5.6	2398	2405	93.9	18		3.2	14.5	-			-		-	0.23	20.5	12	-
37763	ЮВ1	2484.6	2485.2	0.6	2479	2485.5	73.8	2		3.3	14.3	1			1.7		-	0.67	-	13.1	-
37763	ЮВ1	2485.2	2485.6	0.4	2479	2485.5	73.8	2		5	14.8	2			5		12.3	0.67	-	13.1	-
38171	ЮВ1	2486.6	2487.4	1.2	2483	2490	82.9	5		6.2	15.3	4			3.3		1.1	0.69	-	12.8	-
		2507.2	2507.6	0.4	2497.5	2505	70.8	2		5	16.5	-			-		-	1,00	-	17.5	-
		2508	2510.6	0.4	2497.5	2505	70.8	11		4.2	15.9	-			-		-	0.93	-	17.5	-
39640	ЮВ1	2467	2467.6	0.6	2465	2473	71.3	7		11.7	16	7			11.7		29.4	0.82	18.2	14.4	-
		2467.6	2468.4	0.8	2465	2473	71.3	5		6.25	18.1	5			6.3		98	0.89	18.2	15.7	-
		2468.4	2469.4	1	2465	2473	71.3	7		7	18.5	7			7		124.6	0.89	18.2	15.7	-
		2469.4	2469.8	0.4	2465	2473	71.3	3		7.5	15	3			7.5		2	0.85	14.5	15.7	-
		2469.8	2470.4	0.6	2465	2473	71.3	5		8.3	16	5			8.3		5.7	0.89	14.5	15.7	-
40720	ЮВ1	2474.2	2475	0.8	2476	2481.3	100	5		6.25	14.5	4			5		2.1	0.79	13.9	14	-
		2477.2	2478	0.8	2476	2481.3	100	4		5	17.6	4			5		18.3	0.88	18.3	15.5	-
		2478	2478.6	0.6	2476	2481.3	100	2		3.3	17.3	2			3.3		35.3	0.88	18.3	15.5	-
		2478.6	2479.6	1	2476	2481.3	100	4		4	17.5	4			4		39.7	0.88	18.3	15.5	-
		2479.6	2480.6	1	2476	2481.3	100	5		5	18.4	3			3		70	0.88	16.4	15.5	-
43043	АВ13	1773.8	1774.4	0.6	1769	1775	75	2		3.3	20.5	-			-		-	0.43	21.6	21.7	-
		1776.6	1777.4	0.8	1775	1781	83.3	8		10	22	8			10		14.7	0.57	22	24.2	-
		1777.4	1778.8	1.4	1775	1781	83.3	9		6.4	23.8	9			6.4		6.3	0.64	22.8	24.2	-
43114	АВ13	1777.4	1778	0.6	1778	1784	75	5		8.33	25.4	5		8.3			411.9	0.82	25	26.5	-
		1778	1779	1	1778	1784	75	4		4	26.8	-		-			-	0.82	27.9	26.5	-
		1779.4	1781.2	1.8	1778	1784	75	2		3	25.9	-		-			-	0.84	-	28	-
43126	ЮВ1	2548.6	2551	2.4	2549	2554	74	9		3.7	18	5		2.1			18.1	1,00	20	17.5	-
43133	АВ11-2	1746.2	1746.6	0.4	1735	1741	83.3	2		5	20.5	2		5			0.5	0.40	19.4	21.3	-
	АВ13	1762.4	1763.2	0.8	1762	1768	86.7	6		7.5	25	6		7.5			140.2	0.80	22.6	27	-
		1756.8	1758.6	1.8	1749	1756	70.7	8		4.4	21.5	-		-			-	0.50	22.8	22.7	-
		1759	1760	1	1756	1762	83.3	7		7	25.6	-		-			-	0.69	26.1	25.2	-
		1761.4	1762.4	1	1756	1762	83.3	6		6	24.7	6		6			320.6	0.78	26.3	27	-
43139	ЮВ1	2608.4	2609	0.6	2604.5	2610	81.8	3		5	15.5	2					7.1	0.68	6.8	13	-
43244	АВ11-2	1743.8	1745.2	1.4	1741	1749	81.9	5	3.6/2.1		22.6	3		2.1			4.9	0.36	20.5	20.8	-
43309	АВ13	1752.8	1757.2	4.4	1752.5	1757.5	89	26	5.9		21.1	16		3.6			4.6	0.34	18.1	20.1	-
	АВ13	1766.6	1769.4	2.8	1767.5	1772.5	91	16	5.7		22.6	12		4.3			17.5	0.44	26.6	21.7	-
	АВ2-3	1794.2	1797	2.8	1791	1797	95.8	17	6.1		25.4	17		6.1			80.9	0.79	32.9	26.4	-
		1798.4	1800	1.6	1797	1802	94	14	8.8		23.6	13		8.1			77.8	0.64	20	24.5	-
		1800	1801.4	1.4	1797	1802	94	5	3.6		25	5		3.6			224.4	0.80	21.5	27	-
	ЮВ1	2601	2603.2	2.2	2598	2604.5	100	13	5.9		15.5	9		4.1			1.5	0.71	15.5	12.9	-
	ЮВ1	2605	2607	2	2604.5	2610	85.5	13	6.5		14.3	8		4			-	0.66	14.3	13	-
51306	АВ11-2	1871.4	1872	0.5	1870.5	1876.5	94.2	2	3.3		23.3	-		-			-	0.56	23.3	23.3	-
51306	АВ13	1892.8	1893.8	1	1890.5	1896.5	77.5	3	3		24.1	2		2			19.4	0.50	24.1	-	-
51312	ЮВ1	2579	2579.6	0.6	2578	2583	84	2	3.3		17.7	2		3.3			37.5	0.90	15	15.8	-
51312	ЮВ1	2579.6	2580.8	1.2	2578	2583	84	5	4.2		15.7	4		3.3			20.5	0.90	15	15.8	-
61083	ЮВ1	2453.8	2454.4	0.6	2451.5	2454	80	3	5		17.5	3		5			22.4	0.98	20	17.1	-
65008	ЮВ1	2503.6	2505.4	1.2	2491	2498.5	89.3	11	6.1		17	10		8.3			11.4	0.93	14.6	17.3	-
		2505.4	2506.4	1	2491	2498.5	89.3	4	4		17.2	4		4			27.5	0.98	14.6	17.3	-
		2506.4	2507.4	1	2491	2498.5	89.3	4	4		16.2	4		4			15	0.90	20.1	17.3	-
1047p	БВ19-22	2335.8	2338.2	2.4	2332	2344	81.7	13	5.4		19	13		5.4			7.9	0.58	18.9	20.8	-
1052R	БВ17-18	2288.6	2289.6	1	2285.8	2291.8	97.5	4	4		19.1	3		3			6.2	0.61	14	-	-
		2293.4	2294.4	1	2291.8	2299	79.2	12	12		18.9	10		10			21.5	0.62	17.3	-	-
		2294.4	2295.6	1.2	2291.8	2299	79.2	7	5.8		21	5		4.2			33.4	0.62	24.2	-	-
	БВ19-22	2310.4	2311.4	1	2306.8	2314.3	92	9	9		20.6	7		7			33.4	0.75	23.5	-	-

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17