Расчет стержня шатуна.
Стержень шатуна подвергается растяжению силой инерции РJ поступательно движущихся масс, расположенных выше расчетного сечения, и сжатию силой, равной разности сил давления газов и силы инерции. Стержень шатуна рассчитывают на усталость в сечении В – В, которое условно располагается в центре тяжести шатуна.
Сила растяжения шатуна:
Сила, сжимающая шатун:
где
Напряжения сжатия в расчетном сечении с учетом продольного изгиба:
где FB-B = 470 мм2 – площадь сечения В-В.
Напряжения растяжения в сечении В-В:
Среднее напряжение и амплитуда цикла:
значит, запас прочности определяем по пределу усталости:
Значения коэффициентов:
(обдувка дробью).
Расчет крышки шатуна.
Сила, нагружающая крышку шатуна:
где ткр = 0,24 кг – масса крышки шатуна;
тшп = 0,7425 кг – масса шатуна, приведенная к поршню;
тшк = 1,9575 ку – масса шатуна, приведенная к кривошипу.
Моменты инерции вкладыша и крышки:
Момент сопротивления расчетного сечения:
Напряжения при изгибе крышки и вкладыша:
где Fг – суммарная площадь крышки и вкладыша в расчетном сечении:
Расчет шатунного болта.
Максимальная сила инерции, разрывающая головку и шатунные болты:
Номинальный диаметр болта:
d = 12 мм,
Шаг резьбы: t = 1 мм,
Количество болтов iб = 2,
Материал болтов – сталь 40ХН,
σв – предел прочности (1300 МПа),
σт – предел текучести (1150 МПа),
σ-1р – предел усталости при растяжении-сжатии (380 МПа),
аσ – коэффициент приведения цикла при растяжении-сжатии (0,2)
Сила предварительной затяжки болта:
Суммарная сила, растягивающая болт:
где - коэффициент основной нагрузки резьбового соединения.
Максимальные и минимальные напряжения в сечении болта:
где Fср – площадь опасного сечения болта:
Так как , то запас прочности шатунного болта определяется по пределу текучести:
Запас прочности должен быть не менее 2.
4.3. Расчет коленчатого вала на прочность
Рис. 11. Схема коленчатого вала.
Материал – сталь 40ХНМА;
Коренная шейка:
- внутренний диаметр: dвн = 0 мм
- наружный диаметр: dн = 75,25 мм
- длина шейки: lкш = 32 мм
Шатунная шейка:
- внутренний диаметр: dвн = 32 мм
- наружный диаметр: dн = 68 мм
- длина шейки: lкш = 38 мм
Радиус кривошипа: R = 62,5 мм
Расстояние между серединами коренных шеек: l = 135 мм
Масса противовеса: mпр = 1,5 кг
Приведенная масса щеки: mщ = 1,2 кг
Приведенная масса шатунной шейки: mшш = 0,457 кг
Рис. 12. Расчетная схема кривошипа.
Толщина щеки: n = 25 мм
Длина сечения А-А щеки b = 120 мм
Расчет коренных шеек.
Коренные шейки рассчитываем только на кручение под действием тангенциальных сил. Максимальные и минимальные значения скручивающих моментов определяем с помощью составления таблиц набегающих моментов. Значения тангенциальной силы Т = f(φ), определенные в динамическом расчете заносим в графу 2 таблицы. В соответствии с порядком работы цилиндров, в графы таблицы заносятся значения Т для соответствующих цилиндров. Далее определяются набегающие моменты для 2, 3, 4, 5-ой коренных шеек.
.................
Критерием нагруженности шейки является размах момента .
Значение ∆Мmax для каждой шейки приводим в последней строке таблицы набегающих моментов. Определяем таким образом наиболее нагруженную шейку.
Таблица 7
φ º
Т1
Т2
Т3
Т4
1
2
3
4
5
0
30
-6837,1
-3214,2
-3022,5
-15823,9
60
-4039,5
-5270,5
-5412
-7340,6
90
2841,6
-3107,6
-3801,4
8790,6
120
5072,4
3776,9
1806,7
7975,7
150
2986,1
6672,4
-238,2
4029,2
180
210
15823,9
240
7340,6
270
-3109,6
300
1806,1
7995,7
330
-2986,1
360
390
-3022,3
420
450
480
510
6072,4
540
570
600
630
660
690
720
Таблица 8
Мкш2
Мкш3
Мкш4
Мкш5
-427,32
-628,2
-389,79
171,9
-952,47
-581,88
-920,125
-461,34
177,6
-16,63
-254,2
295,2
317,03
553,08
666
1165,73
186,63
603,66
588,76
840,59
-188,91
-616,23
372,77
-338,25
-590,72
-131,93
-237,56
-60
489,43
112,88
429,9
929,64
-14,89
171,7
423,57
989
800,1
599,2
458,79
120,54
-208,9
549,4
311,8
117,6
499,7
612,7
848,71
251,83
236,94
653,96
-200,9
788,1
360,79
-329,4
219,38
-123,09
-194,23
355,19
532,79
236,06
735,79
1052,8
417,03
668,85
855,48
∆Мmax
976
1428,3
1972,9
1627,1
Наиболее нагруженной является 4-я коренная шейка (∆Мкш4 = 1972,9 Нм). Для этой шейки определяем минимальные и максимальные касательные напряжения.
Wкш – момент сопротивления шейки кручению. Для монолитной шейки (т.к. сверление в коренной шейке незначительного диаметра):
Определяем амплитудное и средне напряжение:
По таблице (табл. 5.6 [1]) с учетом наличия в шейке отверстия для подвода масла находим теоретический коэффициент концентрации напряжений:
Кσт = 2,5
Для стали 40ХНМА находим q – коэффициент чувствительности материала к концентрации напряжений:
По формулам (5.1 и 5.2 [1]) осуществляем выбор соответствующего предельного напряжения:
Для стали 40ХНМА находим:
Расчет запаса прочности выполняем по пределу выносливости:
Расчет шатунных шеек.
Шатунные шейки рассчитываются на кручение и изгиб. Запасы прочности при кручении и изгибе определяются независимо один для другого, а затем подсчитываем общий запас прочности. С целью определения моментов, действующих на каждую шейку (шатунную) полноопорного вала, набегающий момент, нагружающий коренную шейку, предшествующую рассматриваемой, складывается с половиной момента, действующего на данную шатунную шейку.
, а т.к. , то
Таблица 9
Мшш1
Мшш2
Мшш3
Мшш4
-213,66
-527,76
-722,65
104,68
-126,23
-417,17
-751
-690,73
88,8
80,49
-135,42
20,51
158,5
435,06
609,54
915,87
93,32
395,14
596,22
714,67
-94,45
-402,57
-121,73
272,33
-169,13
-464,48
-361,33
-296,63
-118,79
-148,76
214,71
392,3
56,44
271,39
679,77
1047,67
7,44
78,42
297,61
632,08
494,49
894,55
699,66
385,54
229,39
289,67
-44,16
-335,13
274,71
430,6
214,79
206,4
249,87
556,16
730,73
1007,22
125,9
244,39
445,45
747,27
-100,44
293,59
574,44
266,34
-164,7
-100,03
3,15
-292,21
-97,11
80,48
443,99
413,99
118,03
485,9
894,3
1109,26
208,5
542,94
762,17
846,03
∆Мшшmax
708,15
1421,55
1616,95
1799,99
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7