Параметры синхронных двигателей приведены в таблице 8.2.
Таблица 8.2 - Параметры синхронных двигателей
Обознач. в схеме
Тип двигателя
Uном, кВ
Рсд.нi, кВт
Qсд.нi, квар
Ni, шт
ni, об/мин
Д1i, кВт
Д2i, кВт
СД 3200
СТД
10
3200
1600
2
3000
7,16
10,1
Располагаемая реактивная мощность СД:
Qсд.мi = , (8.3)
где αмi – коэффициент допустимой перегрузки СД по реактивной мощности, зависящий от загрузки βсдi по активной мощности и номинального коэффициента мощности соsφнi.
Примем, что все синхронные двигатели имеют βсд = 0,9, тогда αм = 0,58.
Результаты расчета приведены в таблице 8.2.
Определение затрат на генерацию реактивной мощности отдельными источниками.
Определение удельной стоимости потерь активной мощности от протекания реактивной мощности производим по формуле:
С0 = δ, (8.4)
где δ – коэффициент, учитывающий затраты, обусловленные передачей по электрическим сетям мощности для покрытия потерь активной мощности:
α – основная ставка тарифа, руб/кВт;
β – стоимость 1 кВт∙ч электроэнергии (дополнительная ставка тарифа);
Для 110 кВ: α = 2165,76 руб/кВт год; β= 0,941 руб/кВ∙ч
Км = ∆Рэ/∆Рм = 0,93 – отношение потерь активной мощности предприятия ∆ Рэ в момент наибольшей активной нагрузки энергосистемы к максимальным потерям ∆Рм активной мощности предприятия;
τ – время использования максимальных потерь, ч.
С0 = 1,02×(2165,76×0,93 + 1,04×2198,77) = 4205,69 руб/кВт.
Непосредственное определение затрат на генерацию реактивной мощности:
- для низковольтных БК (0,4 кВ)
З1г.кн = Е·КБКН + С0·ΔРБКН , (8.5)
З1г.кн = 0,223·360000+4205,69·4 = 93502,78 руб/Мвар
- для высоковольтных БК (10 кВ)
З1г.кв = З10 = Е∙КБКВ∙ Кпр.ц + С0∙ΔРБКв , (8.6)
З1г.кв = 0,213·180000+4205,69·4 = 46751,39 руб/Мвар
- для синхронных двигателей
З1г.сдi = С0∙; З2г.сдi = С0∙ . (8.7)
Результаты расчета затрат для СД приведены в таблице 8.3.
Таблица 8.3 – Расчёт затрат для СД
Обозначение СД на схеме
Qсд.мi, Мвар
З1г.сдi, руб/Мвар
З2г.сдi, руб/Мвар2
Rэ.сдi, Ом
Qсдi, Мвар
4,15
18820,48
8296,39
0,21
1,56
Итого:
-
Определение эквивалентных активных сопротивлений ответвлений с ТП, подключенных к 1-ой секции СШ ГПП. Для расчета оптимальной реактивной мощности, генерируемой низковольтными БК, необходимо знать эквивалентные сопротивления соответствующих ТП.
Эквивалентные сопротивления для СД:
Rэ.сд = , (8.8)
Результаты расчётов приведены в таблице 8.4.
Таблица 8.4 – Выбор конденсаторных установок
Место установки БК
Rэi, Ом
Qсi, Мвар
Qкi, квар
Qкi+ Qсi, квар
Тип принятой стандартной БК
Qстi, квар
Расчетное
Принятое
ТП1
1,60
0,16
0,00
164,61
УК9-0,4-112,5 У3 УКМ58М-0,4-50-25 У3
162,5
ТП2
1,68
0,18
181,79
УКМ58М-0,4-150-37,5 У3 УК1(2)-0,4-37,5 У3
187,5
ТП3
0,59
0,87
907,75
1773,55
2хУКМ58М-0,4-603-67 У3 УКМ58М-0,4-536-67 У3 УК1(2)-0,4-37,5 У3
1779,5
ТП4
0,62
0,91
1822,18
2хУКМ58М-0,4-603-67 У3 УКМ58М-0,4-300-50 У3
1826
ТП5
0,55
0,84
618,76
1457,07
2хУКМ58М-0,4-603-67 У3 УКМ58М-0,4-250-50 У3
1506
ТП6
0,61
0,92
1540,15
2хУКМ58М-0,4-603-67 У3 УКМ58М-0,4-300-50 У3 УК2-0,4-66,7 У3
1543,5
ТП7
0,39
-0,23
2065,6
3хУКМ58М-0,4-603-67 У3 УКМ58М-0,4-200-50 У3
2009
ТП8
0,50
0,23
2158,6
4хУКМ58М-0,4-536-67 У3
2144
ТП9
0,57
348,87
2297,5
4хУКМ58М-0,4-603-67 У3
2412
ТП10
0,71
0,41
2479,5
2415
ГПП
4,64
УКЛ-10,5-4500
4500
ИТОГО
64,625
11316
20541,8
20482
Эквивалентные сопротивления для ТП 1-4,5,6, питающихся по радиальной линии (рисунок 8.2, а), определим по формуле:
Rэ = Rл + Rтр. (8.9)
Для питающихся по магистральной линии ТП 7,8, введем обозначения:
r01 = Rл1 ; r12 = Rл2 ;
r1 = Rтр1 ; r2 = Rтр2 ;
Эквивалентная проводимость точки 1 схемы (рисунок 8.2,б) определяется по формуле:
, (8.10)
С учетом полученного, эквивалентные сопротивления присоединений указанных ТП определяются по формулам:
Rэ1 = , (8.11)
Rэ2 =. (8.12)
Значения эквивалентных сопротивлений записываем в таблицу 8.4.
Определение реактивной мощности источников, подключенных к 1-ой секции СШ 10 кВ ГПП. Оптимальные реактивные мощности низковольтных БК, подключенных к ТП, определяем в предположении, что к этим шинам ГПП подключена высоковольтная БК (при этом коэффициент Лагранжа λ = З10):
Qсi = Q1i + ΔQтi +Q1i + ΔQтi +, (8.13)
где а = 1000/=1000/10 = 10 кВ-2
Мвар∙Ом.
Результаты расчета мощностей Qсi низковольтных БК сводим в таблицу 8.4.
Реактивные мощности СД:
Qсд = .
Результаты расчётов приведены в таблице 8.3.
Определение мощности высоковольтной БК, подключаемой к СШ 10 кВ ГПП, производим из условия баланса реактивных мощностей на СШ 10 кВ ГПП:
Q0 = , (8.14)
Q'эс = α ∙ Рр , (8.15)
Q'эс = 0,31 · 22,8 = 6,94 МВар,
Qр = 2 · Qр1 = 2 · +Qад+ Qэту, (8.16)
Qр = 2 ·((13,143+1,207)+1,26) = 27,7 МВар,
Q''эс = Qр − , (8.17)
Q''эс = 27,72 −= 20,89 МВар,
Qэс1 = МВар,
Qр1= МВар,
Qсi=4,625 МВар.
Подставим все найденные значения в формулу (8.14):
Q0 = 13,86 −4,625 − 1,17 − 3,47 = 4,6 Мвар > 0
Баланс реактивной мощностей на сборных шинах 10 кВ главной понизительной подстанции проверятся как равенство генерируемых Qг и потребленных Qр реактивных мощностей:
Qрi = , (8.18)
Qг1 =, (8.19)
Qг1 =( 4,625 + 1,17 + 4,5+3,47)= 13,76 МВар,
Qр = 13,76 МВар.
Погрешность составляет 0,73%
Значение коэффициента реактивной мощности tgφэ, заданного предприятию энергосистемой:
tgφэ = , (8.20)
tgφэ =
Зная величины мощностей конденсаторных компенсирующих устройств, определяем расчетный коэффициент реактивной мощности на вводе главной понизительной подстанции:
tgφр = , (8.21)
tgφр =.
Резерв реактивной мощности:
Qрез% =
Исходные данные:
Тип СТД - 3200/10000 напряжение Uн = 10000 В ток Iн = 208 А пусковой коэф. Кпуск = 5,0 КПД h = 97,3 % Коэф. мощности cos j = 0,89 Тип ТТ ТЛК-10 коэф. тр-ции 300/5 соединение тр-ров тока в полную звезду Сердечник типа «Р»
Согласно ПУЭ на электродвигателях устанавливаются следующие виды защит:
- защита от многофазных и витковых замыканий в обмотке статора;
- защита от перегруза;
- защита от однофазных замыканий на землю;
- защита минимального напряжения;
- защита от асинхронного режима.
Для обеспечения выполнения функций релейной защиты, автоматики, а также управления и сигнализации применяю устройство микропроцессорной защиты «Сириус-21-Д»
Устройство «Сириус-21-Д» является комбинированным микропроцессорным терминалом релейной защиты и автоматики.
Применение в устройстве модульной микропроцессорной архитектуры наряду с современными технологиями поверхностного монтажа обеспечивает высокую надежность, большую вычислительную мощность и быстродействие, а также высокую точность измерения технических величин и временных интервалов, что позволяет снизить ступени селективности и повысить ступени терминала.
8.1 Защита от многофазных и витковых замыканий в обмотке статора (первая ступень МТЗ)
Многофазные и витковые повреждения происходят довольно редко, и как правило, являются результатом развития замыкания на корпус, из-за местных перегревов изоляции, дефектов активной стали статора. Двойные замыкания возникают при уже имеющимся замыкании на землю в сети, при этом второй пробой чаще всего происходит в коробке выводов или на первых витках обмотки. Многофазные короткие замыкания могут быть на выводах обмотки статора или внутри электродвигателя. Опасность внутренних повреждений заключается в том, что токи, протекающие в месте повреждения, могут многократно превышать токи в обмотке статора при повреждении на линейных выводах. Мощная дуга, возникающая в месте КЗ, приводит к пожару в электродвигателе, уничтожающему значительную часть обмотки. Многофазные КЗ, происходящие в близи линейных выводов статорной обмотки, вызывают резкое снижение напряжения на зажимах всех электродвигателей, питающихся от тех же шин, и могут вызвать значительные динамические воздействия на обмотки статоров неповрежденных электрических машин.
Определение токов внутренних КЗ достаточно сложно, т.к. внутри машины образуются несколько контуров, электрически и магнитно-связанных друг с другом. По этому в условиях эксплуатации чувствительность защит от многофазных КЗ определяется при повреждениях на линейных выводах электродвигателя и должна быть, как для основной защиты, больше 2,0 при минимально возможном токе двухфазного КЗ.
Токовая отсечка
В соответствии с ПУЭ для защиты электродвигателей от многофазных КЗ в случаях, когда не применяются предохранители, должна предусматриваться токовая отсечка без выдержки времени, отстроенная от пусковых токов при выведенных пусковых устройствах, с реле прямого или косвенного действия, выполненная: для электродвигателей мощностью менее 2000 кВт в виде одно-релейной отсечки, включенной на разность токов двух
фаз; для электродвигателей мощностью от 2000 кВт до 5000 кВт в виде двух релейной отсечки при условии, что на этих электродвигателях установлена защита от однофазных или двойных замыканий на землю с действием на отключение.
При отсутствии защиты от замыкания на землю или защиты от двойных замыканий на землю токовая отсечка выполняется трех релейной с тремя трансформаторами тока.
Для электродвигателей мощностью 5000 кВт и более, а также для электродвигателей мощностью менее 5000 кВт, если установка токовых отсечек не обеспечивает выполнения требуемой чувствительности и выведены нулевые вывода, должна предусматривается продольная дифференциальная токовая защита в двухфазном исполнении при наличии защиты от замыкания на землю или в трехфазном исполнении с тремя ТТ при невозможности установки защиты от замыкания на землю.
Чувствительность защит и отсечек определяется при КЗ на линейных выводах электродвигателя и должна бить не менее 2,0 в минимальных условиях работы сети.
Ток срабатывания реле выбирается по условию отстройки от максимального тока в режиме пуска электродвигателя при номинальном напряжении сети
,
где котс = 1,2 - коэффициент отстройки, учитывающий погрешности ТТ и защиты;
Ксх = 1 – коэффициент схемы, для ТТ соединённых по схеме полной звезды;
I”max – наибольшее действующее значение периодической составляющей тока внешнего трехфазного металлического КЗ или тока, протекающего через ТТ защиты в режиме самозапуска.
Для двагателя мощностью более 2МВт
А.
Ток срабатывания реле:
Так как уставка (МТЗ-1) может быть выбрана в диапазоне от 2 до 200 А с дискретностью 0,01 А, то принимаем Iуст = 20,8 А.
Коэффициент чувствительности:
.
Выбранная уставка проходит по коэффициенту чувствительности.
Увеличение тока в обмотках электродвигателей вызывает перегрев изоляции обмоток, сердечников статора и ротора. Увеличение температуры изоляции, т.е. уменьшение разницы между фактической ее рабочей температурой и предельно допустимой, вызывает снижение срока службы изоляции, а быстрый дополнительный нагрев обмоток может привести к опасным деформациям.
Перегрузки делятся на кратковременные, когда температура обмотки не успевает достичь установившегося значения, и длительные, когда температура обмотки достигает установившегося значения, соответствующего величине перегрузочного тока.
В качестве допустимого тока Iдоп следует принимать максимальный длительный ток статора, соответствующий номинальной мощности.
В соответствии с ПУЭ защита от перегруза устанавливается не на всех электродвигателях, а только на тех, которые подвержены перегрузке по технологическим причинам и на двигателях с тяжелыми условиями пуска и самозапуска (длительность прямого пуска непосредственно от сети 20 сек. и более), перегрузка которых возможна при чрезмерном увеличении длительности пускового периода вследствие понижения напряжения в сети.
На электродвигателях подверженных перегрузке по технологическим причинам, защита должна выполнятся с действием на сигнал и автоматическую разгрузку, при невозможности разгрузки или отсутствии дежурного персонала допускается действие защиты на отключение.
Если отключение электродвигателя не приводит к нарушению технологического процесса или имеют место тяжелые условия пуска и самозапуска, то защита от перегрузки также действует на отключение.
Расчет защиты от перегруза.
Защита (МТЗ-2) работает сначала на сигнал, а с выдержкой времени на отключение ,так как сразу отключение электродвигателя приводёт к нарушению технологического процесса,
Первичный ток срабатывания защиты от перегрузки выбирается по условию отстройки от номинального тока электродвигателя:
, (9.3)
где:
котс - коэффициент отстройки, равен 1,05;
кв - коэффициент возврата равный 0,95, для микропроцессорной защиты «Сириус21Д»;
Iдлит.доп. - длительно допустимый ток электродвигателя.
В соответствии с ПУЭ номинальная мощность электродвигателей должна сохранятся при отклонении напряжения до ± 10%, т.е.
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9