Рефераты. Реконструкция электроснабжения г. Барнаула






tф = 0,05 + 0,12 + 0,4 = 0,57 с.

Тогда I2 tф = 4,92 × 0,57 = 13,68 кА£ IТУ                                                                             (6.8)

Для заземления нейтрали трансформаторов устанавливаем однополюсной заземлитель типа ЗОН-110У IН = 400 А; IН.Т.У. = 6,3 кА.

Для защиты изоляции электроустановки от атмосферных перенапряжений выбираем вентильные разрядники типа РВС-110М.

Производим выбор аппаратуры на стороне напряжением 10 кВ. Расчетные данные и параметры выключателей приведены в таблице 6.4.

Таблица 6.4 – Выбор аппаратуры на стороне 10 кВ

Вводной выключатель

ВМПП-10-1000-31,5

Секционный выключатель ВМПП-10-630-31,5

Расчетные величины

Допустимые величины

Расчетные величины

Допустимые величины

UН = 10 кВ

10 кВ

UН = 10 кВ

10 кВ

IР = 846,5 А

1000 А

IН = 423,2 А

630 А

iу = 33,09 кА

80 кА

iу = 33,09 кА

80 кА

I2 tф = 3,13 кА2×с

31,5 кА2×с

I2¥tф = 3,13 кА2×с

31,5 с

Sк = 77,85 МВА

200 МВА

Sк = 77,85 МВА

МВА


tф = 0,05 с (з) + 0,1 с (выкл)

Выключатели поставляются комплексно с камерами КРУ со встроенным приводом.

Таблица 6.5 – Выключатели на отходящие фидера

Расчетные величины

Допустимые величины

UН = 10 кВ

10 кВ

IН = 100¸200 А

630 А

I2¥tф = 3,13 кА2×с

31,5

iу = 33,09 кА

80 кА

Sк = 77,85 МВА

200 МВА


6.3 Выбор трансформаторов тока и напряжения

Измерительные трансформаторы предназначены для уменьшения первичных токов и напряжений наиболее удобных для подключения измерительных приборов, реле защиты, устройств автоматики.

Таблица 6.6 – Условия выбора трансформаторов

Расчетные параметры цепи

Каталожные данные трансформатров

Условия выбора

Uуст

Uуст £ UН

Iраб.ут

I1Н

Iраб.ут £ I1Н

Iт. дин

кдин

iу £ Iт. дин

iу £

 Вк

IТ, tТ

КТ, I1Н

Вк  £ IТ2tТ

Вк  £ (КТI1Н)2tТ

Z2

Z2Н

Z2 £ Z2Н


Трансформаторы тока установлены во всех цепях трансформаторов и линий. Необходимые измерительные приборы выбираются по рекомендациям [1]. Для учета мощности, потребляемой приборами используется табличная форма.

Таблица 6.7 – Расчет S приборов

Наименование и тип прибора

Число приборов

Фаза А

Фаза В

Фаза С

Амперметр Э-378

1

0,1

0,1

0,1

Ваттметр Д-335

1

0,5

-

0,5

Счетчик активной энергии И-674

1

3

-

3

Счетчик реактивной энергии И-673

1

3

-

3

Итого:

4

6,6

0,1

6,6


Из таблицы видно, что наиболее загружены трансформаторы фаз А и С.

Общее сопротивление приборов

 Ом                                                            (6.9)

где  - вторичный ток прибора, равный 5А.

Предполагаем к установке трансформатор тока ТПЛК 10УЗ-0,5/10Р, UН = 10 кВ, Z2Н = 1,2 Ом, tтер = 3 с, IН1 = 1000 А, ктер = 27.

Допустимое сопротивление проводов

,                                                                              (6.10)

где - удельное сопротивление материала. Для алюминия = 0,0283 Ом/мм2;

       l – расчетная длина приблизительно равная для подстанции 75 м;

      g – сечение соединительных проводов.

 Ом.

Сопротивление контактов, принимается равным при числе приборов больше 3 – 0,1 Ом.

Сумма вторичных сопротивлений равна r2 =  rприб +  rпр + rк = 0,26 + 0,53 + + 0,1 = 0,89 Ом.

Условие  Z2 £ Z2Н выполняется.

Сравнение остальных условий приведены в табличной форме.

Таблица 6.8 - Расчетные и каталожные данные по выбору трансформатора тока

Расчетные данные

Каталожные данные

Uуст = 10 кВ

UН = 10 кВ

IРН = 846 А

IН1 = 1000 А

iу = 33,09 кА

= 74,5 × 1,41 × 1000 – 105 кА

ВК = 3,13 кА2с

(КТIН)2tТ= (27 × 1)2 × 3 = 2187 кА2с


На отходящих фидерах к установке приняты трансформаторы тока ТПЛ-10-0,5/10р, которые встраиваются заводом изготовителем ячейки КРУ.

Трансформаторы напряжения предназначены для питания включенных параллельно катушек измерительных приборов, релейной защиты и приборов контроля изоляции.


Таблица 6.9

Расчетные данные

Каталожные данные ТПЛ-10

UН = 10 кВ

UН = 10 кВ

Ip.max = 374 А

IН = 400 А

Z21 = 0, 38 Ом

Z21 = 0, 38 Ом

iу = 33,09 кА

=  кА

ВК = 3,13 кА2с

(КТIН1)2tТ= (20 × 0,4)2 × 3 = 192 кА


На стороне 10 кВ РУ закрытой установки, выбираем пятистержневой трансформатор напряжения НАМИ-10; UН = 10 кВ, SН2 = 120 ВА в классе точности 0,5.

Расчет вторичной нагрузки трансформатора напряжения 1 секции приведен в таблице 6.10.

Таблица 6.10 – Вторичная нагрузка трансформатора напряжения

Прибор

Тип

S, ВА

Число обмоток

Cos j

Sin j

Число приборов

P, Вт

Q, Вар

1

2

3

4

5

6

7

8

9

Вольтметр (сборные шины)

Э-335

2

1

1

0

1

2

-

Ваттметр

Ввод 10кВ от трансформатора

Д-335

1; 5

2

1

0

1

3

-

Счетчик активный

И-674

3 Вт

2

0,38

0,925

1

6

14,5

Счетчик реактив.

И-673

3 Вт

2

0,38

0,925

1

6

14,5

Счетчик активный

Линии

10 кВ

И-674

3 Вт

2

0,38

 

 

 

 

Счетчик реакт.

И-673

3 Вт

2

0,38

0,925

5

30

72,9


Вторичная нагрузка трансформатора напряжения 1 секции

ВА                             (6.11)

Три трансформатора напряжения, соединенных в звезду имеют мощность 3´120=360 ВА, что больше . Таким образом, трансформаторы напряжения будут работать в выбранном классе точности 0,5.

Выбор трансформаторов напряжения на остальных секциях аналогичен.

Для защиты трансформатора напряжения выбираем предохранитель ПКТ-10.

6.4 Выбор элементов системы электроснабжения

предприятия элеватор   2 цех – МИС

Сечение жил кабелей напряжением 0,38 кВ выбираем по нагреву длительным током

,                                                                              (6.12)

где - поправочный коэффициент на условия прокладки кабелей.

Рассчитанный ток для питания РП1 рабочего здания стендов (РЗС) составляет 748,46 А. Питание осуществляется двумя кабельными линиями. токовая нагрузка на один кабель  = 748,46/2=374,2 А. Так как с увеличением сечения величина охлаждающей поверхности приходящейся на единицу сечения уменьшается, условия охлаждения ухудшаются. Учитывая это, вместо одного кабеля прокладывают два (всего четыре), питающихся из одного автомата. Для кабеля марки АВВГ, предполагаемого к установке сечением 3´185´1´95, длительно длительно допустимый ток составляет 345 А. При замене его на два кабеля той же марки сечением рабочих жил 120 мм2, длительно допустимый ток с учетом поправочного коэффициента составит I=2´270´0,8=432 А.

Аналогичный расчет проводим для всех линий. Данные расчетов заносим в таблицу 6.11.

Проверим выбранные проводники по потере напряжения согласно формуле:

                                                      (6.13)

где - длина участка линии, км;

      - реактивное сопротивление, Ом/км;

      x – индуктивное сопротивление проводника, Ом/км;

     cosj - коэффициент мощности.

Потеря напряжения в линиях ТП-РП1 составит

 В.

Аналогичный расчет проведем для всех питающих линий. Результаты расчетов в таблице 6.11.

На основании расчетных данных таблицы делаем вывод, что потери напряжения на линиях ТП до наиболее удаленного электроприемника в пределах 5%, что соответствует норме [5].

Выбор защитной аппаратуры. На отходящих от щитов низшего напряжения трансформаторной подстанции линиях приняты к установке автоматические выключатели серии АВМ.

Произведем расчет автоматического выключателя, установленного на линии ТП-РП1. Расчетный длительный ток на два присоединяемых кабеля Iр = =187,15 × 2 = 374,3 А. Выбираем электромагнитный расцепитель автоматического выключателя АВМ-4И на 400 А из условия Iн.а.=400 А > Iд.н.=374,3 А.

Кратковременную токовую нагрузку определяем из условия пуска двигателя привода нории мощностью 75 кВт,

 Iпуск = Iн;                                                                                     (6.14)

Iдвиг = 133×5 = 665 А;

IдлIрIдв                                                                                 (6.15)

Iдл= 374,32 – 133 = 241,32 А;

Iкр = Iпуск + Iдл = 241,32 + 665 = 906,32 А                                    (6.16)

 Выбираем ток срабатывания 1600 А по шкале независимой от тока характеристики (отсечка с выдержкой време6ни), устанавливаем невозможность срабатывания автоматического выключателя при пуске двигателя 75 кВт.

Iср.эл = 1,25 Iр                                                                               (6.17)

1600 А > 1,25 × 906,32 = 1133 А.

Выбираем ток срабатывания 400 А по шкале, зависящей от тока характеристики. Для сетей, не требующих защиты от перегрузки, при токе срабатывания расцепителя автоматического выключателя с регулируемой обратно зависимой от тока характеристикой

Iср.эл = 400 А и Кзащ = 0,66;

Iдоп = КзащI= 0,66 × 400 = 264 А                                                   (6.18)

Таблица 6.11 – Выбор кабельных линий

Линия

Длина линии, км

Расчетный ток, А

Длительный ток, А

Допустимый ток, А

r, Ом/км

x, Ом/км

, В

, %

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

ТП-РП1

0,063

187,15

216

0,258

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18



2012 © Все права защищены
При использовании материалов активная ссылка на источник обязательна.