|
|
42,83 |
5,35 |
7,5 |
||
|
К10 |
13,22 |
20 |
70,23 |
3,23 |
4,56 |
|
К11 |
13,22 |
20 |
70,23 |
3,23 |
4,56 |
|
К12 |
10,21 |
25 |
75,53 |
3,03 |
4,28 |
|
К13 |
13,11 |
20 |
69,73 |
3,24 |
4,57 |
|
К14 |
13,22 |
25 |
116,83 |
1,96 |
2,77 |
|
К15 |
8,9 |
25 |
53,94 |
4,23 |
5,96 |
К расчету току к.з.
Рисунок 3
6 Выбор и проверка оборудования
6.1 Выбор высоковольтных кабелей для распределительной
сети напряжением 10 кВ
Передачу электроэнергии от источника до приемного пункта осуществляем кабельными линиями. Сечение жил кабелей выбираем по техническим и экономическим условиям.
Начальное условие – соответствие выбранного номинального питающего напряжения 10 кВ напряжению устанавливаемого оборудования, в данном случае кабельных линий.
(6.1)
Далее, согласно ПУЭ, определяем экономическое сечение в зависимости от экономической плотности тока по формуле
(6.2)
где - максимальный расчетный ток линии при нормальной работе сети;
- экономическая плотность тока, А/мм2, определяемая в зависимости от материала и времени использования максимальной нагрузки.
Расчетный ток линии принимаем при нормальной нагрузки без учета повышенной нагрузки при авариях и ремонтах. полученное сечение проводника округляем до ближайшего стандартного значения.
Выбираем сечение кабеля для питания трансформаторной подстанции 3 цеха элеватора с учетом транзитной мощности, потребляемой вторым цехом и МИС.
Максимальная нагрузка составит S = 4276,55 кВА. Токовая нагрузка между питающими кабелями распределяется поровну. Продолжительность использования максимальной нагрузки 4500 часов.
Определяем расчетный ток нагрузки
А (6.3)
Расчетный ток на один кабель
А
Для кабеля с бумажной изоляцией и алюминиевыми жилами = 1,4 А/мм2 определяем экономическое сечение кабеля
=88 мм2.
Принимаем ближайшее стандартное значение 95 мм2. Длительно допустимый ток по нагреву для кабеля 95 мм2, лежащего в земле составит Iдоп = 205 А. Введем поправочные коэффициенты на число кабелей, лежащих в одной траншее.
Iдоп.к = 205×0,9 = 184,5 А
I1 = 126,3 А Следовательно, сечение кабелей, выбранное по экономической полотности тока, проходит по условию нагрева.
Выбранное сечение проверяем на термическую устойчивость к току переходного к.з. по формуле:
, (6.4)
где - установившееся значение тока к.з. принимаем равным 4,57 кА;
- приведенное время к.з., равное 0,59 с;
- температурный коэффициент, учитывающий ограничение допускаемой температуры нагрева жил кабеля принимаем 95 А/мм2.
мм2.
Коэффициент предварительной нагрузки:
(6.5)
В аварийном режиме, при выходе одного кабеля из строя, и на время ликвидации аварии допускается перезагрузка в течении 5 суток в пределах до 6 часов составляющая 1,25. Допустимый ток нагрузки линии с учетом перегрузки
А (6.6)
Это составляет 93% от в аварийном режиме, т.е. в аварийной ситуации предприятию необходимо в часы максимума предусмотреть снижение нагрузки на 7%.
Выбор остальных кабелей проводим аналогично. Результаты расчетов приведены в таблице 6.1.
В предполагаемом варианте электроснабжения для всех трасс принимаем к прокладке кабель марки ААШВ.
Таблица 6.1 – Выбор кабелей и способ их прокладки
Наименование линий
Протя-
женность
трассы, м
Нормальный
режим
Аварийный режим
Способ прокладки
Поправочный коэффициент
Сечение по термической устойчивости
Сечение по условию Sэк=Iр/jэк
Марка кабеля
Iдоп,, А
Iдоп.перег., А
S,
кВА
IН, А
S,
кВА
IН, А
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
ГПП – 3 цех
328
2138,27
123,6
4047,2
230,6
Траншея
0,9
62,64
88,28
ААШв2(3´95)
184,5
230,62
3 цех – 2 цех
512
1274,47
73,67
2548,95
147,34
Траншея
0,9
62,64
52,62
ААШв2(3´50)
126
157,5
ГПП – МСК
1276
647,09
37,4
1294,19
74,81
Кабельный канал - траншея
0,75
62,64
26,7
ААШв2(3´50)
105
131,25
ГПП – РП8
1338
90,66
161,31
5581,47
322,63
Кабельный канал – траншея
0,75
62,64
115,22
ААШв2(3´240)
266,25
332,81
ГПП – МОЛМАШ
(ТП - 1)
858
1253,88
72,48
2507,76
144,96
Кабельный канал – траншея
0,75
62,64
51,77
ААШв2(3´50)
105
131,25
ТП-1 – ТП-2 МОЛМАШ
548
308,2
17,82
616,71
35,65
Траншея
0,9
62,64
12,72
ААШв2(3´50)
126
157,5
ГПП – АРЗ
718
367,52
21,24
735,05
42,49
Траншея
0,75
62,64
15,17
ААШв2(3´50)
105
131,25
ГПП – ФСК
518
976,48
56,44
1952,97
112,89
Кабельный канал – траншея
0,75
62,64
40,31
ААШв2(3´50)
105
131,25
ГПП – БиКЗ
244
3235,44
187,02
6470,88
374,04
Траншея
0,75
62,64
133,58
ААШв2(3´240)
319
399,37
ГПП – МЭЗ
406
1276,1
73,76
2552,2
147,53
Траншея
0,75
62,64
52,68
ААШв2(3´50)
105
131,25
ГПП – ТП6
700
1803,24
104,38
3606,48
208,77
Траншея
0,75
62,64
74,55
ААШв2(3´95)
153,75
192,18
ГПП – РП5
80
1787,14
103,3
3574,28
206,61
траншея
0,9
62,64
73,78
ААШв2(3´95)
184,5
230,62
6.2 Выбор высоковольтного оборудования
Условие выбора выключателей, отделителей, короткозамыкателей имеют вид, приведенный в таблице 6.2.
Таблица 6.2 – Условие выбора оборудования
Наименование
Условие выбора
Номинальное напряжение
UН ³ UН действ.
Номинальный ток
IН ³ Imax
Отключающая мощность
Sоткл ³ Sоткл. расч.
Номинальный ток отключения
IН.откл ³ Iоткл.расч
Ток термической устойчивости
IН.Т.У. ³ I2¥tф
Ток динамической устойчивости
iуд.доп ³ iуд
Расчетные данные и параметры выбранных аппаратов приведены в таблице 6.3.
Таблица 6.3 – Выбор оборудования на стороне 110 кВ
Расчетные величины
Разъединитель РНД (3)–2–110/1000
Отделитель ОД(3) 110 М/630 У1
Короткозамыкатель КЗ-110У1
UН = 110 кВ
110 кВ
110 кВ
110 кв
IН = 173 А
1000 А
630 А
-
iу = 11,74 кА
80 кА
80 кА
51 кА
I2¥tф = 43,68 кА
40 кА
22 кА
20 кА
Так как расчет тока к.з. сделан при условии питания цепи к.з. (точка К1) от источника неограниченной мощности, то приведенное (фиктивное) время tф равно действующему времени отключения t [5]. Время отключения равно сумме соответственного времени отключения аппаратуры tоткл и минимального времени действия защиты tз
tф = t = tз + tоткл. (6.7)
За величину tз принимаем время действия наиболее быстродействующих типов защиты (от 0,02 до 0,05 с). За расчетное наименьшее время отключения 0,12 с – время действия короткозамыкателя; 0,4 с – время действия отделителя.
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18
При использовании материалов активная ссылка на источник обязательна.