ПНТ-2:
Становимо рівняння матеріального балансу :
де
Становимо рівняння теплового балансу :
Знаходимо
тоді
ПНТ-1: Рівняння теплового балансу:
3.2.6 Розрахунок теплофікаційної установки
Для постачання житлового селища теплом ,у теплову схему включена теплофікаційна установка тепловою потужністю Qт=60 Мвт.
Застосовано схему двухступінчатого підігріву мережної води(основного й пікового бойлерів). Температура прямої води 130 С , температура мережної води 70 С. Недогрів мережної води в ПРО і ПБ становлять Өпро=12 С ,Ө пб=8 С ;
Ентальпії мережної води :
hвх=tвх·4,19=70·4,19=293,3 кДж / кг
hвих=tвих · 4,19 = 130 · 4,19 = 544,7 кДж / кг
hс = tоб · 4,19 = (tоб-Өоб) · 4,19 = (119-12)·4,19 = 448,3 кДж / кг
Становимо рівняння теплового балансу , для пікового бойлера :
кг / з
де Gсв - кількість мережної води необхідної для відводу
60 МВт тепла
Становимо рівняння теплового балансу , для основного бойлера:
Знаючи витрату пари на турбіну з розрахунку теплової схеми блоку 300 МВт працюючому на конденсаційному режимі визначаємо частки витрати пари на бойлера :
при 950 т/г = 263,9 кг / з
; ;
3.2.7 Відомість балансу по витрати пари й потужності
Визначаємо частки пари, що гріє, по відборах:
= =
=
Дійсна витрата свіжої пари на турбіну :
, де
HЭКВ=1225,59 кДж/кг hпп=613кдж/кг
ДО=249,78 кг/з
Д1=13,59 кг/з ΔДтп= 8,49кг/з
Д2=27,35 кг/з Д7=5,57 кг/з
Д3=38,17 кг/з Д8= 7,34кг/з
Д4=16,59 кг/з Д9=9,22 кг/з
Д5=6,32 кг/із ДК=134,13 кг/з
Ni=Дi∙ (ho-hoi)ηм ηг
N1=4315,1 кВт
N2=10479,97 кВт
N3=23379,13 кВт
N4= 13933,28 кВт
N5= 6026,37 кВт
ΔNТП=4301,54 кВт
N7=6271,93 кВт
N8=9185,72 кВт
N9=12586,59 кВт
NК=209527,2 кВт
Сума ∑ Nі=300006,78 кВт
1.Повна витрата теплоти на турбоустановку (ту):
=605920,15 кДж/кг
де Дпп=До-Д1-Д2=249,78-13,59-27,35=208,84 кг/з
2.Абсолютний електричний КПД ТУ:
=0,4951
3. КПД енергоблоку брутто:
=0,4951·0,894·0,987=0,4369 , ГДж
=0,894, =0,987
4. КПД енергоблоку нетто:
- вироблення електроенергії на власні потреби.
=0,3757 η
5. Питомі витрати умовного палива брутто й нетто:
=281,53 , =327,4
6. Питома витрата теплоти на брутто й нетто:
=2,289, =2,662
3.3 Розрахунок реальної теплової схеми в експлуатаційному режимі
На діючої Зуєвській ТЕС потужність в експлуатаційному режимі становить у середньому 275 Мвт. Зміна параметрів відбувається шляхом прикриття регулювальних клапанів при постійному початковому тиску , тобто дроселірованієм.
3.3.1 Визначення початкових параметрів пари
Визначаємо початкові параметри пари перед регулюючим клапаном по формулі Флюгеля-Стодола :
т.к. параметри пари перед регулюючим щаблем перебувають в області сухої пари , то виправлення
Для першої ітерації виправлення дорівнюємо
Тоді МПа
тому що ;
Знаходимо температуру пари при цьому тиску :
З ;
друга ітерація : МПа
температура пари складе :
З
третя ітерація : МПа
розрахунок кінчений.
3.3.2 Основні параметри пари
Початковий тиск перед регулювальними клапанами складе
МПа;
тиск у холодному промперегріві складе :
Втрати тиску в тракті промперегріву визначається з [4] і становлять Рпп = 8,5% ;
Тоді тиску гарячого прома складе :
Ргп =0,915 * Рхпп = 0,915 * 3,668 = 3,358 МПа
Визначаємо основні ентальпії пари з H-S діаграми :
=3328 кДж/кг
=2876 кДж/кг
=3542 кДж/кг,
=2762 кДж/кг
=2316 кДж/кг
Приймаємо тиск у конденсаторі середньорічне значення по [4] Pк=0,0067 МПа
Визначаємо ККД ЦВТ, ЦСТ, ЦНТ і регулюючого клапана з [4] значення становлять :
Визначаємо дійсний стан пари за ЦВТ, ЦСТ, ЦНТ :
=2973 кДж/кг
=2836 кДж/кг
=2383 кДж/кг
Визначаємо параметри пари за регулюючим щаблем:
кДж/кг
де кДж/кг – теоретичний теплоперепад у регулюючому клапані .
Тиск пари за регулюючим клапаном складе : МПа;
Визначаємо параметри пари по регенеративних відборах з H-S діаграми в системі регенерації. Всі дані заносимо в таблицю 3.3.1
Таблиця 3.3.1 - Параметри пари по регенеративних відборах .
Номера
відборів
Тиск пари у відборах
Ентальпія пари у відборах ,кДж / кг
Питомі об'єми в номінальному режимі ,м/кг
Питомі об'єми в реальному режимі, м/кг
1
5,14
3044
0,046
0,049
2
3,67
2973
0,059
0,0685
3
1,43
3293
0,2026
0,2208
4
0,559
3054
0,382
0,474
5
0,33
2940
0,5952
0,7054
6
0,193
2836
1,0056
1,113
7
0,108
2748
1,591
1,716
8
0,0495
2624
2,892
3,324
9
0,0211
2514
6,311
7,364
З урахуванням втрат тиску в ресивері : Р рес = 2%
Тиск перед ЦНТ складе :
Р06/ = Р06 * Ррес = 0,193 *0,98=0,189 МПа;
3.3.3Визначення тиску пари в підігрівниках з урахуванням втрати тиску в трубопроводах пари, що гріє.
Втрати тиску визначають по формулі :
% ;
Тиск у підігрівнику визначається по формулі:
Таблиця 3.3.2 - Тиск пари в підігрівниках.
Номер
підігрівника
Втрати тиску в ТП
Тиск пари в підігрівниках
проектні
експлуатаційні
ПВТ 9
2,69
ПВТ 8
2,93
3,56
ПВТ 7
2,75
1,39
ПНТ 6
5,89
0,526
ПНТ 5
5,96
0,31
ПНТ 4
5,58
0,182
ПНТ 3
5,44
0,102
ПНТ 2
5,8
0,0466
ПНТ 1
0,01099
ТУРБОПРІВОД
10
9,17
1,29
3.3.4 Підігрів живильної води й основного конденсату в системі регенерації
З літератури [8] визначаємо підігрів живильної води й основного конденсату в кожному підігрівнику системи регенерації.
Підігрів визначається по формулі:
З ; де
- температура води після i-того підігрівника;
- температура води до i-того підігрівника;
Таблиця 3.3.3 - Величина підігріву живильної води й основного конденсату
Номер підігрівника
Величина підігріву в проектному режимі ,З
Величина підігріву в розрахунковому режимі , З
29
43
28
24
20
15
26
22
25
24,5
12,8
3.3.5 Визначення недогріву живильної води й основного конденсату в підігрівниках
Недогрів визначається з формули :
;
де, — нагрівання охолодженої води в конденсаторі.
; де ;
Таблиця 3.3.4. - Величини недогріву в підігрівниках
Величина недогріву в проектному режимі ,Ө З
Величина недогріву в експлуатаційному режимі , Ө З
2,67
2,64
2,29
0,87
3,61
3,63
0
2,38
3.3.6 Відомості балансу по витраті пари й потужності
Частки відборів пари залишаються незмінними, і рівні як і в розрахунку проектної схеми в пункті 3.1 за винятком часток відборів під номерами 3 , 6 , і 9 . Також у виді малої зміни режиму роботи блоку незначно змінюються й частки мережних відборів , тому їх приймаємо незмінними з розрахунку проектної схеми .
Тоді:
=0,1006
Частка витрати пари в конденсатор визначаємо по формулі :
HЭКВ=1165,14 кДж/кг hпп=613кдж/кг
Витрата свіжої пари на турбіну :
кг/з
Д1=13,1 кг/з ΔДтп= 5,49 кг/з
Д2=26,37 кг/з Д7=5,37 кг/з
Д3=32,68 кг/з Д8= 7,08 кг/з
Д4=15,99 кг/з Д9=4,65 кг/з
Д5=6,09 кг/із ДК=134,99 кг/з
N1=3645,9 кВт
N2=9174,1 кВт
N3=19343,9 кВт
N4= 13209,9 кВт
N5= 5711,6 кВт
ΔNТП=2437,8 кВт
N7=6046,7 кВт
N8=8832,6 кВт
N9=6302,3 кВт
NК=200287,4 кВт
Сума ∑ Nі=275192,2 кВт
3.3.7 Техніко - економічні показники
де Дпп=До-Д1-Д2=240,84-13,1-26,37=201,37 кг/з
2.Абсолютний електричний ККД ТУ:
=0,4785
3. ККД енергоблоку брутто:
=0,4951·0,894·0,987=0,42222 ,
де =0,894, =0,987
4. ККД енергоблоку нетто:
=0,3631 η
=291,33 , =338,73
=2,369, =2,754
3.4 Тепловий розрахунок конденсатора турбоустановки ДО-300-240
Тепловий розрахунок конденсатора турбоустановки ДО-300-240 Зуєвській ТЕС проводиться в реальному режимі при заміні латунних трубок на мідно-нікелеві трубки типу МНЖ-5-1
Таблиця 3.4.1 Вихідні дані
Вихідні дані
Використовуючи латунні трубки
Використовуючи трубки типу МНЖ-5-1
1. Витрата пари через конденсатор Dк, кг/з
2. Тиск пари в конденсаторі Рк, кПа
3.Номінальна витрата охолодженої води G, кг/з
4. Температура охолодженої води tв, 0С
5. Швидкість води в трубках ,м/с
6.Діаметр трубок, мм
7. Коефіцієнт чистоти трубок
8.Число ходів у конденсаторі, z
9.Матеріал трубок
10. Різниця ентальпії пари й конденсату qк=hк-hк/, кДж/дог
145
6,7
8833
28/26
0,7
2223
139
4,9
8819
0,82
МНЖ-5-1
2208
Обчислюємо коефіцієнт теплопередачі, Вт/м2До по формулі Л. Д. Бермана вираженої за допомогою коефіцієнтів-співмножників:
; Вт/м2ДО;
Розрахунки й результати зводимо в таблицю 3.4.2
Таблиця 3.4.2 Розрахунок коефіцієнта теплопередачі
Величини, що розраховують
Формула розрахунку
Результат
використання латунних трубок
використання трубок марки МНЖ-5-1
1. Коефіцієнт чистоти поверхні трубок
Приймаємо, по літ.[8]
2. Співмножник, що враховує впливи швидкості охолодженої води
,
де:
0,9929
0,9917
3.Співмножник, що враховує вплив температури охолодженої води
3.1 Парове питоме навантаження [г/м2з]
0,8429
0,4516
9,5
0,8335
0,4543
9,12
4. Співмножник, що враховує число ходів у конденсаторі
5. Співмножник, що враховує вплив парового навантаження
6. Коефіцієнт теплопередачі [Вт/м2ДО]
2275,8
2614,4
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13