|
|
1,2934 |
2.3) Энтальпию золы учитывают только в том случае, если приведённая зольность уноса золы из топки удовлетворяет условию (долю золы уносимую газами принимаем аун=0,95=95%):
Þ энтальпию золы не учитываем.
2.5) Энтальпии воздуха и продуктов горения по газоходам парового котла (ккал/кг)
|
газоход |
Тем-ра газов |
|
|
|
|
|
|
Топка и фестон (при aт’’) |
2200 |
10218 |
8628 |
862,8 |
11080,80 |
- |
|
2100 |
9701 |
8203 |
820,3 |
10521,30 |
559,50 |
|
|
2000 |
9187 |
7778 |
777,8 |
9964,80 |
556,50 |
|
|
1900 |
8676 |
7353 |
735,3 |
9411,30 |
553,50 |
|
|
1800 |
8168 |
6928 |
692,8 |
8860,80 |
550,50 |
|
|
1700 |
7665 |
6514 |
651,4 |
8316,40 |
544,40 |
|
|
1600 |
7163 |
6099 |
609,9 |
7772,90 |
543,50 |
|
|
1500 |
6664 |
5684 |
568,4 |
7232,40 |
540,50 |
|
|
1400 |
6170 |
5270 |
527 |
6697,00 |
535,40 |
|
|
1300 |
5679 |
4856 |
485,6 |
6164,60 |
532,40 |
|
|
1200 |
5193 |
4452 |
445,2 |
5638,20 |
526,40 |
|
|
1100 |
4719 |
4048 |
404,8 |
5123,80 |
514,40 |
|
|
1000 |
4248 |
3645 |
364,5 |
4612,50 |
511,30 |
|
|
900 |
3779 |
3252 |
325,2 |
4104,20 |
508,30 |
|
|
Паропе-регреватель при aпе’’ |
700 |
2862 |
2486 |
323,18 |
3185,18 |
- |
|
600 |
2421 |
2106 |
273,78 |
2694,78 |
490,40 |
|
|
500 |
1994 |
1736 |
225,68 |
2219,68 |
475,10 |
|
|
400 |
1573 |
1375 |
178,75 |
1751,75 |
467,93 |
|
|
Эконо-майзер при aэк’’ |
500 |
1994 |
1736 |
364,56 |
2358,56 |
- |
|
400 |
1573 |
1375 |
288,75 |
1861,75 |
496,81 |
|
|
300 |
1163 |
1022 |
214,62 |
1377,62 |
484,13 |
|
|
Воздухо-ль при aвп’’=aух |
300 |
1163 |
1022 |
275,94 |
1438,94 |
- |
|
200 |
766 |
676 |
182,52 |
948,52 |
490,42 |
|
|
100 |
379 |
336 |
90,72 |
469,72 |
478,80 |
III. Определение расчётного расхода топлива
3.1) Располагаемое тепло топлива Qрр находим по формуле:
Qрр=Qрн+Qв.вн+iтл
3.2) Величину тепла, вносимого воздухом, подогреваемом вне парового котла, Qв.вн учитывают только для высокосернистых мазутов. Топливо проектируемого котла - малосернистый мазут.
где (Ioв)’ при t’вп =100 oC Þ (Ioв)’=322 ккал/кг;
3.3) Величину физического тепла топлива находим по формуле:
iтл= Cтл tтл, где tтл =100 oC; Cтл =0,415+0,0006×tтл=0,415+0,0006×100=0,475 ккал/(кг× oC);
iтл= 0,475×100=47,5 ккал/кг;
3.4) Qрр=Qрн+iтл=9620+47,5=9667,5 ккал/кг;
3.5) Потери теплас химическим недожогом q3=0,5%;
с механическим недожогом q4=0,0%;
3.6) Потеря тепла с уходящими газами:
где (Ioхв) при t =30 oC; Ioхв=9,5×Vo =9,5×10,62=100,89 ккал/кг;
Iух=709,135 ккал/кг; tух=150 oC; aух=1,27;
3.7) Потеря тепла от наружного охлаждения котла: q5=0,92% (при D = 50 т/ч);
3.8) КПД парового котла “брутто” находят по методу обратного баланса:
hпк=100-(q2+ q3+ q4+ q5+ q6)=100-(6,01+0,5+0,92)=92,57 %;
Коэффициент сохранения тепла:
3.9) Расход топлива, подаваемого в топку:
где Qпк=Dк×(Iпе- Iпв)×1000; при Pпе = 40 кгс/см2 и tпе = 440oC Þ Iпе = 789,8 ккал/кг;
а при Pпв = 1,08×Pб = 1,08×45 = 48,6 кгс/см2 и tпв = 140oC Þ Iпе = 141,3 ккал/кг;
Qпк = 50×(789,8- 141,3)×1000=3,2425·107ккал/кг;
3.10) Расход топлива используют при выборе и расчёте числа и мощности горелочных устройств. Тепловой расчёт парового котла, определение объёмов дымовых газов и воздуха, количество тепла, отданного продуктами горения поверхностям нагрева, производятся по расчётному расходу фактически сгоревшего топлива с учетом механической неполноты горения:
IV. Выбор схемы сжигания топлива
4.1) Схему топливосжигания выбирают в зависимости от марки и качества топлива. Подготовка к сжиганию мазута заключается в удалении из него механических примесей, повышении давления и подогрева для уменьшения вязкости.
4.2) В проектируемом паровом котле установлены горелки (в количестве трёх штук) с механическими форсунками суммарной производительностью 110¸120% от паропроизводительности котла; мазут подогревают до 100¸130оС. Скорость воздуха в самом узком сечении амбразуры должна быть 30¸40 м/с.
V. Поверочный расчёт топки
Задачей поверочного расчёта является определение температуры газов на выходе из топки Jт’’ при заданных конструктивных размерах топки, которые определяют по чертежам парового котла.
V.1 Определение конструктивных размеров и характеристик топки
5.1.1) По чертежу парового котла определяем размеры топки и заполняем таблицу
|
№ |
Наименование величин |
Обозн. |
Раз-ть |
Источник или формула |
Топочные экраны |
Выход-ное окно |
||||
|
Фронтовой |
Боко-вой |
Задний |
||||||||
|
Осн. часть |
Под |
|
Осн. часть |
Под |
||||||
|
1 |
Расчётная ширина экранированной стенки |
bст |
м |
чертёж или эскиз |
5,0 |
5,0 |
3,5 |
5,0 |
5,0 |
5,0 |
|
2 |
Освещённая длина стен |
lст |
м |
чертёж или эскиз |
9,075 |
1,675 |
- |
7,05 |
1,85 |
2,05 |
|
3 |
Площадь стены |
Fст |
м2 |
bст ·lст |
45,5 |
8,375 |
30,014 |
35,125 |
9,25 |
10,25 |
|
4 |
Площадь стен, не занятых экранами |
Fi |
м2 |
чертёж или эскиз |
- |
- |
0,9202 |
- |
- |
- |
|
5 |
Наружный диаметр труб |
d |
м |
чертёж или эскиз |
0,06 |
|||||
|
6 |
Число труб |
Z |
шт |
-²- |
70 |
70 |
49 |
70 |
70 |
- |
|
7 |
Шаг труб |
S |
м |
-²- |
0,07 |
0,07 |
0,07 |
0,07 |
0,07 |
- |
|
8 |
Отн. шаг труб |
S/d |
- |
- |
1,1667 |
|||||
|
9 |
Расстояние от оси до обмуровки |
е |
м |
-²- |
0,1 |
0,1 |
0,1 |
0,065 |
0,065 |
- |
|
10 |
Относ. -²- |
e/d |
- |
- |
1,667 |
1,667 |
1,667 |
1,0833 |
1,0833 |
- |
|
11 |
Угловой к-т экрана |
X |
- |
номо-грамма |
0,99 |
0,99 |
0,99 |
0,985 |
0,985 |
1 |
|
12 |
К-т загрязнения |
x |
- |
таблица |
0,55 |
0,55 |
0,55 |
0,55 |
0,55 |
0,55 |
|
13 |
К-т тепловой эффективности экрана |
y |
- |
Cžx |
0,5445 |
0,5445 |
0,5445 |
0,54175 |
0,54175 |
0,55 |
5.1.2) Среднее значение коэффициента тепловой эффективности для топки в целом определяют по формуле:
При использовании материалов активная ссылка на источник обязательна.